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ENZYKLOPÄDIE DER FUNKELEKTRONIK UND ELEKTROTECHNIK Tisch-Luftionisator. Enzyklopädie der Funkelektronik und Elektrotechnik
Lexikon der Funkelektronik und Elektrotechnik / Medizin Über die Vorteile negativer Luftionen für die menschliche Gesundheit wurde bereits viel gesagt. Erinnern wir uns kurz daran, was uns die künstliche Aeroionisierung der Luft beschert. Erstens und am wichtigsten: Computermonitore und Fernseher neutralisieren negative Ionen in der Raumluft. Daher benötigen wir zumindest Geräte, die die von Monitoren und Fernsehern erzeugten positiven Ladungen wirksam unterdrücken können. Darüber hinaus müssen Luftionisatoren die erforderliche zusätzliche Menge an negativen Ionen im Raumluftraum erzeugen, d. h. Aeroionisatorgeräte müssen nicht nur den Mangel ausgleichen, sondern auch eine zusätzliche Menge an negativen Ionen produzieren. Lassen Sie uns die wichtigsten negativen Auswirkungen eines Mangels an negativen Luftionen in der Luft auflisten: Müdigkeit, Reizbarkeit, Schlaflosigkeit, akute Atemwegserkrankungen (ARI), Störungen des Zentralnervensystems (ZNS) und des Herz-Kreislauf-Systems. Die Vorteile des Einsatzes von Luftionisatoren werden in [1] sehr gut beschrieben. Durch den Einsatz eines Ionisators wird der Alterungsprozess verlangsamt, der Prozess der Behandlung von Multipler Sklerose und senilem Wahnsinn findet statt und die Prozesse der Knochenfusion im Alter verbessern sich. Die Immunität verbessert sich. Die Autoren warnen zu Recht, dass nur die systematische Inhalation ionisierter Luft die gewünschten Ergebnisse bringt. Ich kann nicht umhin, dieser Meinung zuzustimmen. Alles wäre in Ordnung, aber Chizhevskys Kronleuchter hat erhebliche Abmessungen, was in unseren engen Wohnungen, insbesondere mit niedrigen Decken, entsprechende Probleme verursacht. Doch das ist noch nicht alles, was sich hinter dem Einsatz solcher „Saugnäpfe“ an Decken verbirgt. In [2] wurde völlig zu Recht festgestellt, dass die Decke mit Feinstaub bedeckt ist. Es ist notwendig, entweder die Deckenoberfläche, an der sich der Chizhevsky-Kronleuchter befindet, zusätzlich zu isolieren oder die Höhe der Aufhängung des letzteren zu verringern oder beides gleichzeitig zu tun. Die Größe des Kronleuchters ist ausschließlich auf die Zweckmäßigkeit zurückzuführen, die erforderliche Effizienz bei der Erzeugung negativer Ionen zu erzielen. Einen Ausweg aus dieser Situation schienen die sogenannten Drahtemitter negativer Ionen zu bieten [2]. Der Langzeitbetrieb dieser Emitter hat ihre Überlegenheit in der Effizienz der Strahlung negativer Luftionen bestätigt. Aber zumindest haben sie zwei erhebliche Nachteile, die ihre Verwendung behindern. Zunächst werden die Wände entlang des gespannten Drahtes mit Feinstaub bedeckt. Zweitens wird der Raum mit solchen Strahlern unangenehm „vollgestopft“: Nein, nein, und jemand wird diese Drähte durchschneiden. Warum nicht eine Desktop-Version des Luftionisators erstellen? Denn nur in diesem Fall können wir in jedem Raum ionisierte Luft einatmen, ohne an der Decke in jedem Raum „zu kleben“. Dieses Design des Aeroionisatorgeräts ermöglicht die Installation direkt an unserem Arbeitsplatz. Entweder ist es ein Schreibtisch oder der Arbeitsplatz eines Funkingenieurs, Programmierers, in der Nähe eines Sportsimulators usw. Der herkömmliche Einsatz von Netzspannungswandlern bei niedrigen Frequenzen von ∼220 V auf die erforderliche Hochspannung negativer Polarität ist äußerst unerwünscht. Dies wurde bereits in der Literatur erwähnt. Es treten erhebliche Amplitudenpulsationen auf, die der Hochspannungsspannung überlagert sind. Sie können dies am einfachsten beseitigen, indem Sie die Frequenz erhöhen, mit der die Wandlerschaltung arbeitet. Die mit dem Anschluss an ein Niederspannungsnetz verbundenen Probleme können Sie vermeiden, wenn Sie die Schaltung des Konverters modifizieren. Schließlich müssen Sie zustimmen, dass Spannungswandler für Luftionisatoren, die beispielsweise in [2] oder [3] veröffentlicht wurden, durchaus funktionsfähig sind. Der Entwurf aus [2] funktionierte lange Zeit ohne Probleme mit der Stabilität und Zuverlässigkeit des Gesamtsystems. Die Anbindung an einen 12-V-Spannungsstabilisator behindert jedoch nur die Mobilität des Systems, insbesondere wenn es sich auch um Ionenemitter („Kronleuchter“) handelt. Ähnliche Aussagen treffen durchaus auf das Design zu [3]. Dieser Konverter benötigt zwei Spannungsquellen: 30 V (280 mA) und 5 V (40 mA). Das Design ermöglicht es Ihnen, auf die Installation eines Netzwerkstabilisators zu verzichten, wenn Sie den Konverterkreis zum Luftionisator mit Strom versorgen (Abb. 1).
Der von dieser Schaltung verbrauchte Strom überschreitet nicht mehrere zehn mA. Fast alle Teile, bis auf den Design-Multiplikator, sind in einem kleinen Kunststoffgehäuse untergebracht. Nur der Transistor VT2 ist mit einem kleinen Strahler ausgestattet. Die Netzspannung wird der Diodenbrücke VD1-VD4 über die Strombegrenzungswiderstände R1 und R2 zugeführt. Daher darf der Strom durch die Diodenbrücke unter ungünstigsten Umständen (z. B. Ausfall des Elektrolytkondensators C1) 0,5 A nicht überschreiten. 1N4007-Dioden können einem Durchlassstrom von mindestens 1 A (Uarb≤1000 V) standhalten. Und für kritische Fälle enthält die Schaltung einen Sicherungseinsatz für einen Strom von 0,25 A (.U1). Die positive Spannung vom Kondensator C1 wird gleichzeitig an zwei Abschnitte des Stromkreises angelegt. Der erste erfolgt über den Widerstand R7 zum Impulstransformator T1 und zum Kollektor des Hochspannungstransistors VT2. Der zweite erfolgt über die Ballastwiderstände R3-R6 zum Pin 14 der DD1-Mikroschaltung und über den Begrenzungswiderstand R12 zum Kollektor des „Boost“-Transistors VT1. Die Stromversorgung dieses Abschnitts der Schaltung ist aufgrund der Zenerdiode VD5 stabil. Der Master-Oszillator des Designs ist auf einer bewährten „Dioden“-Schaltung aufgebaut. Dies sind die Elemente DD1.1, DD1.2, C5, VD6, VD7, R9 und R10. Die Schaltung wird durch die Parallelschaltung zweier zusätzlicher Elemente der Mikroschaltung DD1.3, DD1.4 verstärkt. Vom Ausgang des Strombegrenzungswiderstands R11 werden rechteckige Steuerimpulse an den Transistor VT1 geliefert. Die kleine Kapazität des Treiberkondensators C6 trägt zum schnellen Ausschalten des Transistors VT1 bei. Vom Emitter dieses Transistors gelangt das Signal zur Basis der Endstufe (Transistor VT2). Eine Besonderheit dieser Schaltung ist das Vorhandensein eines niederohmigen Widerstands R13 (51 Ohm), nämlich 51 Ohm. Bekanntlich ist der Wert von UКЭmax von Hochspannungstransistoren nur bei strikter Normierung des Widerstandswerts des zwischen Basis- und Emitteranschluss geschalteten Widerstands gewährleistet. Funkamateure vergessen das einfach, überrascht von den „tödlichen“ Folgen der Hochspannungstransistoren in ihren Designs. Aus diesem Grund waren bis vor Kurzem die Ausgangsstufen von Spannungswandlern von Hochspannungskreisen mit „Boosting“ durch einen Impulstransformator so verbreitet. Letzterer wurde zwischen Basis und Emitter des Ausgangstransistors geschaltet. Damit wurden „zwei Fliegen mit einer Klappe geschlagen“. Der erste ist ein Gleichstromkurzschluss (fast Kurzschluss) der Basis- und Emitteranschlüsse des Transistors. Das heißt, das Problem von UКЭmax (UКЭmax begrenzt durch den Widerstand zwischen Basis und Emitter) wird automatisch gelöst. Der zweite ist der Empfang, die Fähigkeit, Impulse zu liefern, während dieser Transistor ausgeschaltet ist. Aber wie Sie wissen, ist dies die beste Methode, um Minoritätsträger aus der Basis eines Bipolartransistors „herauszusaugen“. Da in der Schaltung in Abb. 1 jedoch keine großen Schaltleistungen vorhanden sind, erwies es sich als möglich, mit einer einfachen Ansteuerung des Tasttransistors VT2 auszukommen. Da unser System resonant ist, mussten wir die Pulsparameter sorgfältig auswählen. Dies geschieht über zwei auf der Platine installierte Trimmwiderstände R9 und R10. Die Pausen- (tp) und Impulsdauern (ti) werden separat ausgewählt. Nur so lassen sich gute Leistungen hinsichtlich des Energieverbrauchs bei der erforderlichen hohen Ausgangsspannung (≥25 kV) erzielen. Die Frequenz wird durch Ändern der Kapazität des Kondensators C5 (20-50 kHz) ausgewählt. Es muss betont werden, dass nicht nur die Taktgenerator-Mikroschaltung, sondern auch der Transistor VT3 vom einfachsten parametrischen Stabilisator (R6-R5, VD1) gespeist wird. Deshalb ist es so wichtig, den Steuerkreis des leistungsstarken Ausgangstransistors VT2 zu optimieren. Meine Version des Designs bleibt übrigens funktionsfähig, bis der Widerstand des Widerstands R13 auf einschließlich 33 Ohm reduziert wird. Das heißt, es wurde tatsächlich eine Spannungsquelle mit geringer Leistung verwendet, und zwar eine für „zwei Fronten“. Der im Kollektorkreis eingebaute Widerstand (R12) dient als solch ein einzigartiger Impulsformoptimierer. Dank seiner Anwesenheit war es möglich, alles Notwendige aus dem Stromkreis „herauszuquetschen“, d. h. Lösen Sie die gestellten Probleme vollständig. Die Last des Transistors VT2 ist die Primärwicklung (I) des Impulstransformators T1. Zusammen mit dem Kondensator C13 I bildet die Wicklung einen Schwingkreis. Dieses Design gewährleistet eine hohe und stabile Effizienz des gesamten Ionisators. Die Diode VD8 dient dazu, den Transistor VT2 vor Sperrspannung zu schützen. Über Kondensator C4. Ohne dieses Element funktioniert die Schaltung nicht normal. Ehrlich gesagt wurden mehrere Varianten von Ausgangsstufenschaltungen und Knoten, die diese Schaltungen versorgen, getestet. Wenn bei der Last des Verstärkers ein Widerstand eingebaut ist, dann wird der Abblockkondensator nicht nur benötigt, er ist sogar erforderlich. Andernfalls ist der normale Betrieb des Verstärkungselements selbst nicht gewährleistet. Darüber hinaus führt die Installation eines „klingelnden“ Exemplars als Sperrkondensator zu traurigen Ergebnissen. Wenn die Last mit einer Frequenz von 20-30 kHz oder mehr „schwingt“, muss der Blockkondensator diese „Schwingungen“ unterdrücken können, d. h. „übernehmen“ und mit dem gemeinsamen Kabel kurzschließen. Denken Sie an Audiotechnik. Es wird so viel über Verzerrungen gesprochen, die von Messgeräten erfasst werden. Und nur gelegentlich gibt es Kommentare zur Qualität der verwendeten Kondensatoren. Die Kondensatoren mit der niedrigsten Frequenz sind Elektrolytkondensatoren. Deshalb werden sie in kritischen Fällen durch höherfrequente – nichtelektrolytische – überbrückt. Von der Sekundärwicklung (II) des Impulstransformators T1 wird die Wechselspannung einem Hochspannungsspannungsvervielfacher zugeführt, der aus den Elementen C7-C12, C14-C17 und D9-D18 aufgebaut ist. Durch die erhöhte Anzahl von Vervielfachungseinheiten (10 gegenüber 6 traditionell) konnte die Ausgangsspannung der Wicklung II des Impulstransformators T3 auf 2,5 kV reduziert werden (1 kV sind bereits ausreichend). Dadurch wird die Betriebsart des Transformators weiter von seinem Betriebsbereich in der Nähe eines möglichen Stromausfalls entfernt. Der letzte Umstand ist für diese Wickeleinheit sehr gefährlich. Wie Experimente und Betrieb bestätigt haben, arbeitet der Transformator bis zu 4 kV stabil, ohne „Corona“ und andere für ihn gefährliche Effekte. Eine Erhöhung der Spannung an der zweiten Wicklung auf 5 kV kann zu einem Isolationsdurchschlag zwischen den Windungen führen, der den Transformator außer Betrieb setzt. Das heißt, wenn ein Impulstransformator ohne Massefüllung ausgelegt ist, ist sein zuverlässiger Betrieb nur bei einer Ausgangsspannung von nicht mehr als 4 kV zulässig. Aber ich wollte dieses Produkt nicht mit Compound füllen. Daher wurde beschlossen, die Anzahl der Multiplikationseinheiten zu erhöhen. Dadurch werden unter anderem auch die Spannungsvervielfacherelemente von der an ihnen aufgebauten Spannung entlastet. Letzterer Umstand wird uns mit der Abwesenheit von Ausfällen der Spannungsvervielfacherelemente belohnen. Gleichzeitig hatte ich bereits sechsstufige Hochspannungsvervielfacher repariert und sowohl Dioden als auch Kondensatoren mussten ausgetauscht werden (der „Ausgang“ betrug -30 kV, es gab keine Kurzschlüsse am Ausgang). Einzelheiten. Brückengleichrichterdioden VD1-VD4 Typ 1N4007 sind durch alle ähnlichen mit einem zulässigen Durchlassstrom von mindestens 0,3 A und einer Sperrspannung von mindestens 400 V austauschbar, zum Beispiel Typ KD105(B, V, G), KD226 (V-E ), KD243 (G-Zh), KD247 (G-Zh), KD209 (A-G) usw. Es ist durchaus möglich, Diodenbrücken wie KTs405, KTs402, KTs407 usw. zu verwenden. In diesem Fall muss jedoch das PCB-Layout geändert werden. Kondensator C1 beliebiger Art für die erforderliche Spannung mit einer Kapazität von 10-30 µF. In meinem Design ist K50-12 verbaut („liegend“). Der Kondensator C2 ist vom Typ K50-35, seine Kapazität ist ebenfalls unkritisch und kann im Bereich von 50-200 μF liegen. Die Betriebsspannung muss größer sein als die Stabilisierungsspannung der Zenerdiode VD5. Kondensator C3 Typ K73-17, seine Kapazität kann im Bereich von 0,022–0,1 μF liegen. Der Kondensator C4 muss von hoher Qualität sein (kleiner tanδ, d. h. der Tangens des dielektrischen Verlusts muss kleiner sein). Ich habe den Typ K78-2 verwendet. Das sind gute Kondensatoren. Sie eignen sich sogar zur Trennung von Elementen zwischen Röhrenstufen eines hochwertigen Audioverstärkers. Der Kondensator C5 ist vom Glimmertyp KSO und C6 vom Typ KD. Der Schleifenkondensator C13 besteht aus zwei in Reihe geschalteten Kondensatoren vom Typ K15-5 mit einer Kapazität von 2200 pF und einer Betriebsspannung von jeweils 6,3 kV. Die Gesamtkapazität beträgt 1000 pF und die äquivalente Spannung beträgt 12 kV. Trimmerwiderstände R9 und R10 Typ SP3-38b. Widerstand R14 Hochspannung Typ KEV-2. Die übrigen Widerstände sind vom Typ MLT (MT ist möglich). Dioden des Hochspannungsvervielfachers D9-D18 vom Typ KTs106G, Sie können KTs106V und sogar KTs106B installieren. Heutzutage kann man auf dem Markt die unterschiedlichsten Funkkomponenten kaufen. Doch wie die Praxis zeigt, fallen Funkelemente häufiger aufgrund von Überspannungen als aufgrund von Stromüberlastungen aus. Und es kommt oft vor, dass Teile einfach nicht den in den Spezifikationen garantierten Parametern entsprechen. Auch die Multiplikatorkondensatoren C7-C12 und C14-C17 sollten einen niedrigeren Lastfaktor haben (nicht 0,7, wie es normalerweise für Spannung zulässig ist). Ich habe K15-4 (470 pFx20 kV) installiert, daher ist der Sicherheitsspielraum ausreichend. Tatsache ist, dass es am einfachsten ist, Multiplikatorelemente während des Setup-Prozesses (oder Experimenten, wie es passiert ist) zu verbrennen. Die Stromstärkemarge ist in diesem Fall also kein Luxus, sondern eine Notwendigkeit. Bei Versuchen kann es durchaus zu Spannungsimpulsen (Überspannungen) an der Wicklung II kommen, die die Nenn- bzw. Betriebsspannung der Wicklung II des Transformators T1 deutlich überschreiten. Und dies führt zu Defekten an den Dioden und Kondensatoren des Multiplizierers. Und nur in einem gut ausgebauten Stromkreis können Elemente mit einem Belastungsfaktor von 0,7 oder 0,5 eingebaut werden, ohne dass die Gefahr einer Beschädigung besteht. Nun zum „Gruseligsten“ – dem Impulstransformator. Die Zuverlässigkeit des gesamten Geräts hängt weitgehend von der Genauigkeit der Herstellung dieses Produkts ab. Der Kern ist ein Ferrit-Magnetkern der Güteklasse 600NN mit einem Durchmesser von 8 mm und einer Länge von 160 mm. Beide Wicklungen sind auf einem geteilten Rahmen untergebracht. Um unnötigen Aufwand beim Drehen des Profilrahmens zu vermeiden, wurde eine kostengünstigere Version des Profildesigns der Wicklungen des T1-Transformators getestet. Dieses Verfahren erfordert keine Dreharbeiten und eignet sich hervorragend für die Eigenfertigung von Teilspulen und Transformatoren in Impulsschaltung. Zunächst werden 3-4 Lagen Transformatorpapier (Wachspapier) auf einen Ferritstab gewickelt. Jedes andere dicke Papier reicht aus. Anschließend messen Sie den Durchmesser des resultierenden Produkts mit einem Messschieber. Zuschnitte aus folienfreiem Glasfaserlaminat werden in quadratische Formen mit den Maßen 30x30 mm geschnitten. Es sollten 11 davon sein. Auch jedes andere elektrische Isoliermaterial mit einer Dicke von mehr als 0,5 mm ist geeignet. In die Mitte der Werkstücke bohren wir ein Loch entsprechend dem mit einem Messschieber gemessenen Durchmesser des Werkstücks. Diese Rohlinge sollten anschließend zur Hand sein, da die Herstellungstechnologie eine schnelle Montage auf der Rute erfordert. Alle Wicklungen sind mit PELSHO 0,25-Draht gewickelt. Dieser Draht ist doppelt isoliert, und das ist hier kein Overkill. Es lohnt sich nicht, mit einem dickeren Draht zu wickeln, da der Draht nicht in die vorgesehenen Abschnitte passt und die Wicklungen unverhältnismäßig großen Platz im Gerätekörper einnehmen. Bitte kleineren Durchmesser. Daher wird das erste Isolierpad mit Klebstoff oder Klebeband in der Nähe eines der Enden des Ferrits am Ferritstab befestigt. Der Ferritstab sollte insgesamt zehn Abschnitte haben. Daher machen wir mit jedem Schreibgegenstand Markierungen für die Platzierung zukünftiger Dichtungstrennwände der erforderlichen Abschnitte-Wicklungen. Danach montieren wir die zweite Isolierdichtung. Wir befestigen es mit Fäden von der Seite, wo wir es aufwickeln werden. In die resultierende Spule wickeln wir 300 Windungen. Wir machen das 10 Mal hintereinander. Wir gehen davon aus, dass Wicklung II bereits gewickelt ist und 3000 Windungen PELSHO 0,10,25-Draht enthält. Jetzt bleibt mir nur noch, mich zu winden. Es befindet sich oben, d.h. Überwicklung II. Es ist ebenfalls „gebrochen“, jedoch nur in vier Abschnitte, gezählt vom „kalten“ Ende (dem oberen Anschluss der Wicklung I im Diagramm). Wickeln Sie auf keinen Fall in der Nähe des Anschlusses der Wicklung II, da dort eine Spannung von mehreren Kilovolt anliegt! Jeder der vier Abschnitte enthält 75 Windungen des gleichen Drahtes wie zuvor (d. h. insgesamt 300 Windungen). Auf diese Weise können technologische Probleme bei der Herstellung eines Profilrahmens und Mängel im Herstellungsprozess eines Hochfrequenztransformators vermieden werden. Messen Sie tatsächlich die Kapazität dieser Spule (Wicklung II) mit einem Kapazitätsmessgerät. Sie werden angenehm überrascht sein, dass die Kapazität tatsächlich vernachlässigbar ist! Das Gleiche gilt für die Wicklung I dieses Transformators (Einheiten pF!). Ich stelle fest, dass die Länge des Ferritstabs entweder um das 1,5-fache reduziert oder um das 1,5-fache erhöht werden kann. Auch das Windungsverhältnis kann in weiten Grenzen verändert werden. Ein elektrischer Durchschlag (siehe oben) lässt sich jedoch ohne einen dielektrischen Füllstoff (Dichtstoff) nicht vermeiden, wenn man aus Wicklung II T1 eine höhere Spannung „ziehen“ möchte. Durch die quadratische Form der Wangen des Profilrahmens lässt sich der Transformator problemlos auf einer Leiterplatte montieren. Der Transistor VT1 wird mit dem Parameter ∆h21e>>300 (Ib=const=1 µA) ausgewählt. Der Transistor VT2 wird mit einem Ukemax-Messgerät (>>1200 V) ausgewählt. Anstelle des KT828A-Transistors verbauen wir auch den KT838A. Ich habe den Betrieb des Luftionisators mit anderen Transistortypen nicht getestet. Allerdings ist davon auszugehen, dass im Ausland produzierte KT872A, BU508 etc. durchaus geeignet sind. Design. Alle Elemente der Schaltung in Abb. 1, mit Ausnahme des Spannungsvervielfachers, sind auf einer Leiterplatte (Abb. 2) untergebracht, die in einem Kunststoffgehäuse mit den Maßen 150x180x45 mm untergebracht ist.
Der Hochspannungs-Spannungsvervielfacher ist in einem separaten Gehäuse mit den Maßen 140x70x60 mm untergebracht. K15-4-Kondensatoren haben Gewindekontakte auf einer Seite des Gehäuses. Daher werden sie mit Muttern an der Isolierplatte befestigt. KTs106G-Dioden werden direkt an die Anschlüsse dieser Kondensatoren gelötet. In der oberen Abdeckung des Kunststoffgehäuses ist ein Isolierrohr D16 mm und ca. 20 cm Länge eingebaut. An den Anschluss des Widerstands R14 sind 12 Nichromdrähte ∅ 0,15 mm und ca. 30 cm Länge angelötet. Diese Leiter gehen durch das Isolierrohr heraus. Dies ist der Emitter negativer Luftionen. Es handelt sich um eine Art Rispe aus 12 Drähten mit einer Länge von mehr als 10 cm, gerechnet vom Rand des Isolierrohrs. Und noch ein sehr wichtiger Punkt. Die Teile des Hochspannungsvervielfachers müssen mit Masse gefüllt werden. Paraffin funktioniert gut. Glauben Sie nicht den Beschreibungen von Ionisatorkonstruktionen, bei denen die Hochspannung ≥25 kV beträgt und keine Füllung mit Masse erforderlich ist. Angeblich reicht es, die Kanten scharfer Lötstellen abzurunden und das war’s. Aber das ist nicht so. Je höher die Spannung, desto stärker die Prozesse, die nur mit einem Fortschreiten einhergehen. Und auch das führt schnell zu defekten Teilen des Multiplikators. Eine ganz andere Sache ist die Versiegelung der Teile des Multiplikators. Und nur indem wir den Zugang von Luft (Sauerstoff!) zu den Elementen von Hochspannungskreisen blockieren, schützen wir sie vor schnellen Defekten. Aus diesem Grund sind alle Spannungsvervielfacher für Fernseher hermetisch abgedichtet, obwohl ihre Hochspannungen im Bereich von 16–27 kV (und sogar weniger) liegen. Der Wandlerblock und der Multiplikatorblock sind durch ein etwa 120 cm langes Hochspannungskabel miteinander verbunden. Sollte ein solches Kabel nicht verfügbar sein, wird es durch ein selbstgebautes ersetzt. Dieses Kabel besteht aus Hochfrequenzfernsehkabel vom Typ RK-75. Dazu einfach das Schirmgeflecht entfernen. Die untere Anzapfung der Wicklung II des Transformators T1 gemäß Diagramm ist mit einem separaten mehradrigen isolierten Leiter verbunden. Wir bevorzugen das RK-75-Kabel mit einem mehradrigen Mittelleiter. Dies ist besonders wichtig, wenn der Ionisator bei privaten Arbeitsplatzwechseln eingesetzt werden soll. Der Draht wird sich viele Male biegen, was bedeutet, dass seine Zuverlässigkeit und Festigkeit diesem entsprechen müssen. Wenn die Struktur aus einem einzigen Körper besteht, muss der gesamte Innenraum mit Masse gefüllt werden. Andernfalls fallen die Mikroschaltung des Generators und andere Elemente des Spannungswandlers aus. Auf das verbindende Hochspannungskabel können wir aber ganz einfach verzichten. Über das Besserwerden. Eine aus wartungsfähigen Funkkomponenten zusammengesetzte Schaltung beginnt sofort zu funktionieren. Die erste Umschaltung erfolgt mit einem Labor-Spartransformator (LATR) mit einem Amperemeter mit einer Strommessgrenze von 0-100 mA. Nachdem wir die LATR-Spannung auf ein Minimum eingestellt haben, erhöhen wir sie schrittweise. Ein funktionierender Stromkreis sollte nicht viel Strom verbrauchen. Aber ein verstimmtes Design kann einen Strom von 50-70 mA oder sogar mehr verbrauchen. Daher wird der mit einem kleinen CAL-Strahler (70 x 70 x 1,5 mm) ausgestattete Ausgangstransistor sehr heiß. Gleichzeitig verbraucht eine gut funktionierende Instanz einen Strom aus dem Netzwerk von etwa 33 mA (nicht mehr als 40 mA). Der Transistor fühlt sich jetzt kaum noch warm an. Wenn die Spannung an der Zenerdiode nahe an der Stabilisierungsspannung liegt, können Sie mit der Anpassung der Generatorparameter beginnen. Wir belassen die Trimmerwiderstandsmotoren im Generatorbetriebsmodus, der die höchste Ausgangsspannung am Multiplikatorausgang liefert. Während des Aufbaus habe ich den Multiplikator von der zweiten Wicklung des Transformators T1 getrennt. Wir verwenden einen unipolaren Gleichrichter mit einer KTs106G-Diode und einem Kondensator 470 pFx20 kV. Darüber hinaus verwenden wir einen Strombegrenzungswiderstand mit einem Widerstand von 100 MOhm vom Typ KEV-2 und einem 50 μA-Kopf. Wir erhalten ein Voltmeter mit einer Obergrenze von 5 kV. Die Spannung kann jedoch auch am Verbindungspunkt der Kondensatoren C8 und C10 mit den Dioden VD10 und VD11 über denselben Widerstand gesteuert werden. Dies ist aber möglich, solange der Multiplikator nicht versiegelt ist. In meinem Design beträgt der Widerstandswert des Widerstands R9 125 kOhm und R10 = 287 kOhm (gemessen mit einem Universalvoltmeter Typ B7-38). Danach werden die Widerstandswerte der Widerstände R12 und R13 ausgewählt. Der Widerstand R13 darf nicht ausgewählt werden, wenn sein Widerstandswert im Bereich von 47–100 Ohm die Funktion des gesamten Stromkreises nicht beeinträchtigt. Der Widerstandswert des Widerstands R12 wird im Hinblick auf die Erzielung der maximalen Spannung an der Wicklung II des Transformators T1 ausgewählt. Es ist nicht nur notwendig, mit dem Stromkreis, der aus der ersten Wicklung des Transformators T1 und dem Kondensator C13 besteht, „in Resonanz zu geraten“, sondern auch (im wahrsten Sinne des Wortes!) die günstigste Betriebsart des Wandlers zu finden. Und der Widerstand R12 beeinflusst genau diese Betriebsart des Transistors VT2. Ehrlich gesagt wirken sich alle Anpassungen sowohl auf die Größe der Impulsspannung am Ausgang der Wicklung II T1 als auch auf den Strom aus, den das Gerät aus dem Netzwerk verbraucht. Und weiter. Wir dürfen die Sicherheitsvorkehrungen nicht vergessen, da die Elemente der Wandlerschaltung galvanisch mit dem Stromnetz verbunden sind! Литература:
Autor: A.G. Zyzyuk
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