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ENZYKLOPÄDIE DER FUNKELEKTRONIK UND ELEKTROTECHNIK Knoten KB-Transceiver. Enzyklopädie der Funkelektronik und Elektrotechnik
Lexikon der Funkelektronik und Elektrotechnik / Zivile Funkkommunikation In Fortsetzung der Veröffentlichung von KB TRX Nodes [1] biete ich den Lesern die endgültige Version der Haupttransceiverplatine an. Dieser Knoten hat keine einzigartigen Lösungen, die Schaltung ist Variationen zum Thema TRX RA3AO und Ural-84M. Die Hauptanforderungen bei der Auswahl eines Designs sind Wiederholbarkeit, Einfachheit bei gleichzeitiger Beibehaltung der maximal erreichbaren Eigenschaften. Es wird die heute verfügbare Elementbasis verwendet. Viele Entscheidungen sind zu kritisieren - der kreative Prozess ist endlos, bei ständigen Änderungen und Verbesserungen ist es schwierig, die fertige Version zu sehen, aber es war notwendig, innezuhalten und Leiterplatten industriell zu produzieren. Ursprünglich war der Transceiver für den SSB-Betrieb als Hauptabstrahlart konzipiert. Um die Bandbreite einzuengen, wird ein Vier-Kristall-Löschfilter mit Bandanpassung eingeführt. Für Freunde des Schmalbandempfangs kann es empfehlenswert sein, wie bei Marken-TRX auf Mehrkosten für die Herstellung oder Anschaffung von hochwertigen Schmalband-Quarzfiltern zu gehen. Ein selbstgebauter Leiterfilter aus Quarz, der bei Funkamateuren am beliebtesten ist, hat in der Regel unzureichende Eigenschaften für einen qualitativ hochwertigen Schmalbandempfang. Für diese Zwecke müssen Sie einen Filter gemäß der Differenzbrückenschaltung herstellen oder Quarz von sehr hoher Qualität verwenden. Sie können einen Satz Markenfilter kaufen, obwohl sie in den Kosten mit allen anderen Kosten für den Transceiver vergleichbar sind. Die Option "Aufwärtskonvertierung" wurde aufgrund des Fehlens einer ziemlich einfachen und gut etablierten Frequenzsynthesizerschaltung nicht in Betracht gezogen. Sinnvoll ist diese Konstruktionsvariante bei einem Gerät mit durchgehender Versorgung von 1 bis 30 MHz, und für den Betrieb in neun schmalen Amateurbändern kann eine akzeptable Selektivität durch eine günstigere ZF 5 ... 9 MHz erreicht werden. Viele Menschen haben Probleme mit einer Trägerunterdrückung von mindestens 40 dB, wenn sie das SSB-Signal direkt auf die ZF formen. Mir scheint, dass dieses Problem mehr erfunden ist, als es wirklich ist. Bei fast allen billigen Marken-Transceivern erfolgt die Formation bei ZF 8 ... 9 MHz. Ich halte es für unwahrscheinlich, dass jemand einen nicht unterdrückten Träger hören wird, beispielsweise im TRX FT840 oder TS50. Die Qualität der SSB-Signalaufbereitungsbaugruppe hängt von der Kompetenz und Ausdauer des Herstellers ab. Eine hervorragende Leistung kann mit dem einfachsten Modulator auf Varicaps erzielt werden, wie dies beim TRX Ural-84 der Fall ist. Sie müssen sich nur nicht bemühen, vom Modulator genügend Pegel zu empfangen, um die Ausgangsstufe aufzubauen - dann ist es nicht möglich, den Träger zu unterdrücken. Bei der Entwicklung der Hauptplatine haben wir Elemente verwendet, die auf nahezu jedem Radiomarkt zu finden sind. Etwas Besonderes mit vergoldeten Anschlüssen und einem VP-Index wurde sofort ausgeschlossen. Beispielsweise kann die erforderliche Verstärkung beim importierten BF980 aus zwei Stufen erzielt werden. Da sie jedoch nicht immer im Angebot sind, wurden inländische Analoga des KP327 verwendet, obwohl diese schlechtere Parameter aufweisen. Die Platine enthält keine unersetzlichen Teile. Die Empfindlichkeit des Platineneingangs, die ohne sorgfältiges Debuggen jeder einzelnen Stufe erreicht werden kann, beträgt 0,2...0,3 µV, bei Auswahl der Teile und sorgfältiger Abstimmung 0,08...0,1 µV. Einer der in [2] beschriebenen Transceiver mit einer solchen Hauptplatine und einem Synthesizer hatte eine Empfindlichkeit von 0,4 μV bei ausgeschaltetem UHF und eine Zweisignalselektivität, wenn zwei Signale mit einem Abstand von 8 kHz und 95 dB zugeführt wurden. Die Messungen wurden von UT5TC durchgeführt. Dies sind keine Grenzwerte, denn Der Transceiver verwendete Eingangsbandpassfilter auf Rahmen mit einem Durchmesser von 6 mm mit relativ hoher Dämpfung und herkömmliche Hochfrequenzdioden im Mischer. Allerdings sollte man, wie die Erfahrung zeigt, bei Transceivern, die für den normalen Alltagsbetrieb in der Luft ausgelegt sind, nicht nach Dynamikbereichszahlen streben. Ein Wert von 80 dB passt für die meisten Funkamateure. Die Verwendung eines superdynamischen Empfängers ist in TRX nur für Kopf-an-Kopf-Wettkämpfe sinnvoll und vorausgesetzt, dass alle Wettkämpfer mit Line-Signalen arbeiten. Probleme mit Störungen durch den Sender des Nachbarn ergeben sich oft nicht aus der geringen Dynamik des Empfängers, sondern daraus, dass der unglückliche Funkamateur, der versucht, alle zu übertönen, seinen Sender nach dem Prinzip abstimmt - alle Pfeile ganz nach rechts . Nach den Beobachtungen von US5MIS, der seit vielen Jahren an den Reglern von FT840, „Priboy“ und RA3AO dreht, klingen alle Geräte nach Gehör fast gleich. Bei Vergleichsmessungen mit der gleichen Methode reagierte der TRX RA3AO jedoch auf einen Pegel von 1 V am Nachbarkanal, der Priboi auf 0,8 V und der FT840 auf 0,5 V. Aber Benutzerfreundlichkeit, Stabilität und Service forderten ihren Tribut – verließen FT840. Ich beschreibe dies alles nicht, um zu zeigen, wie gut unsere selbstgebauten (oder halbhausgemachten, wie „Priboy“) Geräte sind, sondern um deutlich zu machen, dass das Streben nach Dynamikbereich bis zu einem bestimmten Niveau und unter bestimmten Bedingungen sinnvoll ist. Ich denke, dass viele glückliche Besitzer eines superdynamischen RA3AO diese gerne gegen den dynamisch „schwachen“ FT840 eintauschen würden. Ich möchte ein weiteres Klischee ansprechen, das unter unseren Funkamateuren weit verbreitet ist. Dies ist der Glaube, dass der Synthesizer "verrauscht" ist. Nach der Geburt der Kovel-Synthesizer war keiner meiner Transceiver mit einem VPA, sondern nur und nur ein Synthesizer. Oben habe ich die vom Eingang der Hauptplatine erreichbare Empfindlichkeit beschrieben, wenn sie als VFO-Synthesizer verwendet werden. Über was für ein Rauschen können wir sprechen, wenn weder G4-102A noch G4-158 noch G4-18 die ultimative Empfindlichkeit messen können. Ich musste einen separaten Quarzoszillator bauen, ihn mit Batterien versorgen, ihn mit einem Doppelschirm abschirmen und einen Dämpfer bis zu 136 dB verwenden, um die Empfindlichkeit der Platine zu bewerten. Kommen wir zur Beschreibung der Hauptplatine selbst, die Folgendes beinhaltet: - schaltbarer UHF, reversibler Mischer, passiver Diplexer, passende reversible FET-Stufe, Hauptquarzfilter (Bild 1); - ZF-Array, Referenzoszillator, Detektor (Bild 2); - ULF- und AGC-Knoten (Bild 3). Betrachten wir den Schaltplan im Detail. Hochfrequenzverstärker (VT5) - mit X-Typ-Gegenkopplungsschaltung [7]. Mögliche Parameter dieses Verstärkertyps reichen von:
Einfach gesagt, UHF wird auf 40 Metern auch abends bei sehr hohem Störpegel nicht überlastet. Die extreme Empfindlichkeit ist so hoch, dass Sie selbst in ländlichen Gebieten das Rauschen der Luft bei 28 MHz hören können. Einer der besten Transistoren für einen solchen Verstärker ist KT939A. KT606A wurde als billiger und häufiger in das Board aufgenommen. Sie müssen sich keine allzu großen Sorgen machen, dass UHF den Dynamikbereich von RX verschlechtert (ich spreche wieder von "Dynamik", ich bin sündig, ich selbst habe es früher geliebt, Zahlen zu begrenzen). Erstens ist UHF schaltbar, Sie können es jederzeit ausschalten. Zweitens ist das Einschalten normalerweise nur auf den leisesten Bändern bei niedriger Durchdringung erforderlich, wenn alle Stationen mit niedrigem Pegel zu hören sind, und es unwahrscheinlich ist, dass eine der Stationen diese Kaskade überlastet. Und drittens: "Der Teufel ist nicht so schrecklich, wie er dargestellt wird." Fast alle industriellen RPUs, zum Beispiel R399A, verwenden UHF und nicht umschaltbare. Die Konfiguration dieser Kaskade hängt von den Bedürfnissen des Benutzers ab. Je nach Transistortyp und dessen Modus kann entweder die maximal mögliche Empfindlichkeit oder der minimale Einfluss dieser Stufe auf die obere Grenze des Dynamikbereichs bereitgestellt werden. Ich habe in einem früheren Artikel [6] über den Mixer geschrieben, seine Schaltung ist von [4] entlehnt. Die Hauptvorteile dieser Option sind Reversibilität und ein ausreichend großer Dynamikbereich (Dbl - bis zu 140 dB) bei niedrigem Lokaloszillatorpegel. Natürlich ist es in Bezug auf die Anzahl der Teile komplizierter und teurer als herkömmliche Mischer. Aber wir dürfen nicht vergessen, dass dieser Knoten die Qualität des gesamten Empfängers bestimmt und es sinnlos ist, daran zu sparen. Wie der Empfangsteil die Luft wahrnimmt, was dort zu hören ist und wie viel „Müll“ zur Übertragung ausgegeben wird, wie aufwändig die Bandpassfilter gemacht werden müssen, um ohne TV1 arbeiten zu können. Ein Teil des Teilers (D1) musste direkt am Mischer installiert werden, um gegenphasige Signale am Eingang der Arme VT1, VT2 und VT3, VT4 zu gewährleisten. Dies ist die wichtigste Anforderung seitens des Lokaloszillators. Wenn Sie einen herkömmlichen lokalen Oszillator verwenden, müssen gegenphasige Signale auf andere Weise erzeugt werden. Auch hier kommt eine Variante des einfachsten Andockens mit dem Kovel-Synthesizer zum Einsatz. Die Verwendung des Triggers liegt auch darin begründet, dass das Signal an seinem Ausgang möglichst nah am Mäander liegt. Beim Andocken an einen herkömmlichen GPA müssen Sie andere ESL-Mikroschaltungen verwenden, z. B. Typen LM, TL usw. Die Hauptanforderung besteht darin, dass am Eingang von Transistorschaltern pegelgleiche, aber idealerweise gegenphasige Hochfrequenzsignale anliegen müssen. Die Tasten verwenden die in [368] empfohlenen Transistoren KT363 und KT4. Versuche mit anderen Transistoren wurden nicht durchgeführt. Der Mischer ist mit verschiedenen Diodentypen betreibbar. Es ist davon auszugehen, dass Schottky-Dioden die besten sein werden. Der Übergang von KD922 auf KD512, KD514 verursacht keine merkliche Verschlechterung der Parameter (vorbehaltlich der Auswahl der Dioden). Der Hauptvorteil der KD922-Dioden gegenüber allen anderen liegt meiner Meinung nach darin, dass sie selektiert und in Einzelgebinden verpackt geliefert werden (daher ist ein Mischen ausgeschlossen). Mit sorgfältig ausgewähltem KD503 funktioniert der Mixer ähnlich wie mit KD922. Die Symmetrie und Verarbeitung des T1-Übertragers ist sehr wichtig. Eingangswiderstände von Eingang T1:
Dies ist bei der Abstimmung mit der DFT zu berücksichtigen. Sie können verschiedene Windungsverhältnisse ausprobieren, um die Eingangsimpedanz näher an 50 Ohm zu bringen, aber es hat sich als einfacher erwiesen, die DFT-Koppelspulen an den spezifischen Widerstand der Hauptplatine anzupassen. Zur Anpassung an nachfolgende Stufen wird ein herkömmlicher Diplexer verwendet. Auf Abb. 1 zeigt die Diplexerdaten für ZF = 9 MHz. Grundsätzlich können Sie diesen Knoten nicht installieren. Eine gute Übereinstimmung kann durch Auswahl des VT15 KP903-Modus erzielt werden. Durch die Verwendung eines Diplexers können Sie jedoch die höchstmögliche Empfindlichkeit erzielen. Wenn Sie die betroffenen Punkte nicht vollständig beseitigen, reduzieren Sie deren Pegel erheblich. Die aktive bidirektionale VT15-Stufe nach dem Mischer sollte eine möglichst geringe Rauschzahl aufweisen, den Dynamikbereich des Mischers nicht beeinträchtigen und die durch Mischer, DFTs und Diplexer eingeführte Dämpfung kompensieren. Der gebräuchlichste und hochwertigste Transistor für diese Kaskade ist KP903A. Sie können KP307, KP303, KP302 (mit dem maximalen Steigungswert), KP601 verwenden. Nach VT15 wird das Signal durch den Transformator T3 dem Quarzfilter ZQ1 zugeführt. Der Widerstand R26 wird zur Anpassung verwendet, er wird möglicherweise nicht benötigt. Dieses Verfahren kann auch mit R22 durchgeführt werden. Als ZQ1 wurde ein Leiter-Sechskristall-Quarzfilter verwendet (Abb. 4). Zur Bandbreitenverengung im CW-Betrieb werden parallel zu den äußeren Resonatoren zusätzliche Kondensatoren über ein Relais zugeschaltet. Als hochwertig kann man ein solches CW-Filter natürlich nicht bezeichnen. Schmalbandige CW-Lüfter benötigen einen separaten Quarzfilter. Warum wird ein Sechs-Kristall-Filter angewendet? Üblicherweise werden acht und sogar zehn Platten praktiziert. Aber vergessen Sie nicht, dass dieses Filter auch für die Übertragung verwendet wird und für eine akzeptable SSB-Qualität eine Bandbreite von etwa 3 kHz benötigt wird. Für den Empfang in überlasteten Amateurbändern ist jedoch ein Band von 2,2 ... 2,4 kHz ausreichend. Daher wurde ein Kompromiss gewählt: eine Bandbreite von -3 dB - 2,3 ... 2,4 kHz bei kleinerer Rechteckigkeit. Als Ergebnis haben wir einen recht hochwertigen Empfang und ein gutes Sendesignal (was man von den Signalen, die mit Acht-Kristall-Filtern gebildet werden, nicht behaupten kann). Ein weiterer Vorteil gegenüber dem Acht-Kristall-Filter ist die geringere Dämpfung im Transparenzband. Dadurch wird sichergestellt, dass die maximale Empfindlichkeit des gesamten Verstärkungspfades erreicht wird.
Um die Dämpfung außerhalb des Transparenzbandes im ZF-Pfad zu erhöhen, wurde ein Cleanup-Vierkristallfilter verwendet (Bild 5). Die Gesamtdämpfung beider Filter übersteigt 100 dB. Die Abbildungen 4, 5 zeigen die gemittelten Daten von Quarzleiterfiltern aus Platten im Gehäuse B1, die am häufigsten anzutreffen sind. Der Cleanup-Filter schneidet das durch den ZF-Pfad eingeführte Rauschen ab und ermöglicht es Ihnen aufgrund der angewendeten glatten Bandbreitenanpassung, geringfügig von Störungen im SSB-Modus abzuweichen. Auf eine solche Variante eines reibungslosen Bandbreitenwechsels sollte man natürlich keine großen Hoffnungen setzen. Erstens tritt die Verschmälerung nur auf einer Seite der Filterflanke auf und zweitens ist es problematisch, mehr als 40 dB aus einem Vierquarz-ZQ herauszuholen. Aber die Komplikation ist so einfach und billig, dass es keinen Sinn macht, einen solchen Service abzulehnen, wenn auch einen kleinen. Das Filter sollte für eine Bandbreite von 2,4 kHz ausgelegt sein. Bei einer sanften Verengung des Bandes durch Varicaps nähert sich die obere Flanke der unteren, je nach Güte des Quarzes, bis zum Band von 600 ... 700 Hz. Aufgrund der geringen Rechteckigkeit des Filters ist es aber auch bei einer solchen Bandbreite möglich, SSB-Sender zu empfangen. Dieser Modus wird häufig verwendet in den Bereichen 160, 80 und 40 m. Anstelle der angegebenen Varicaps können auch mehrere parallel geschaltete KB 119, KB 139 verwendet werden.
Das Quarzfilter ZQ1 liegt im ZF-Pfad (Fig. 2) durch den Schwingkreis L3 mit der Koppelspule. Wenn der Filterwiderstand merklich von 300 Ohm abweicht, ist die Auswahl der Windungszahl der Koppelspule erforderlich. Der Transistor VT7 schaltet während der Übertragung ein. Das zweite Gate steuert die Ausgangsleistung des Transceivers. Die UFC-Linie ist auf KP327-Transistoren aufgebaut. Schaltung von RA3AO ausgeliehen. Meiner Meinung nach ist dies eine der besten Möglichkeiten, einen solchen Weg zu bauen. Hier können Sie Doppelgate-Feldeffekttransistoren und andere Typen verwenden. BF980 hat sich als das Beste herausgestellt. Unsere Industrie hat es nicht geschafft, die Eigenschaften dieses Transistors zu kopieren, KP327 ist im Vergleich zum BF980 sowohl in Ksh als auch in Kus schlechter, obwohl Kus von Transistoren nicht von entscheidender Bedeutung ist. Für VT8 müssen Sie einen Transistor mit minimalem Rauschen wählen. Üblicherweise trifft man unter dem KP327A auf die besten Exemplare. VT9, VT10, VT11 können auch durch KP350 ersetzt werden. Der Vorteil von KP327 gegenüber KP350 und KP306 liegt im besten Wert von Ksh, Beständigkeit gegen statische Aufladung, und "Goldgräber" reagieren in keiner Weise darauf, weil. Transistoren enthalten keine Edelmetalle. Zur Einstellung der Verstärkung wurde die Sättigungseigenschaft der Durchgangscharakteristik von Feldeffekttransistoren am ersten Gate bei niedriger Spannung am zweiten Gate genutzt [2]. Übermäßige Verstärkung wird entfernt, indem die ZF-Schaltungen mit den Widerständen R38 und R46 überbrückt werden. Sie sollten die HF-Pegel an den ersten Gates der Transistoren nicht erhöhen, damit der Momentanspannungswert die Öffnungsschwelle der statischen Schutz-Zenerdioden (15 V) nicht überschreitet. Andernfalls öffnen die Zenerdioden und blockieren den Betrieb der AGC - dies gilt für die letzten beiden Kaskaden der ZF. Der Detektor und Referenzoszillator, vorläufige ULF und AGC sind ähnlich [2]. Der Transistor VT13 (Abb. 3) kann verwendet werden, um die AGC-Schaltung ein- und auszuschalten und die AGC während der Übertragung zu blockieren, damit die S-Meter-Messwerte nicht verzerrt werden, was in diesem Modus die Ausgangsleistung des Senders anzeigt. Als VT 13 können Sie sowohl einen Feldeffekt- als auch einen Bipolartransistor verwenden. Der Bipolartransistor hat einen niedrigeren Kollektor-Emitter-Widerstand, sodass er die AGC-Schaltung besser überbrückt. Die AGC-Gleichrichterverstärkerschaltung ähnelt [2]. Die Zeiteigenschaften der "schnellen" Kette wurden geändert, die Kapazität von C74 musste auf 0,047 ... 0,1 μF erhöht werden. Die K174UN14-Mikroschaltung wurde als Terminal-ULF verwendet, in einem typischen Einschluss wird die Bandbreite von oben durch die C69-, R80-Kette bestimmt; die Verstärkung kann durch den Widerstand R81 eingestellt werden. Der ULF-Ausgang kann auf einen Lautsprecher oder über einen Teiler R84, R85 auf Kopfhörer geladen werden. Детали Die Spulen L1...L6 sind auf Rahmen mit einem Durchmesser von 5 mm gewickelt, mit einem Abstimmkern SCR-1. L3 ... L6 enthalten 25 ... 30 Windungen PEVO-Draht, 2. LCB - 3...4 Umdrehungen am "kalten" Ende von L3. L9, L10 - Drosseln mit einer Induktivität von 50 ... 100 μH. L11 - Induktivität 0...30 µH. Die Transformatoren T1 ... TZ sind mit PEVO-Draht gewickelt, 16 auf K 10x6x3-Ringen aus Ferrit 1000 nn. T1 enthält 10 Windungen in drei Drähten, T3 - 9 Windungen in zwei Drähten, T2 ist mit einer Drehung von drei Drähten gewickelt: Wicklung I - 3 Windungen, II - 10 Windungen, III - 10 Windungen. Dem Wunsch nachgebend, das „Single-Board“ des gesamten Designs des Transceivers zu gewährleisten, haben wir uns entschieden, den lokalen Referenzoszillator auf der Hauptplatine zu trennen. Dies verkomplizierte natürlich die Situation mit den „betroffenen Punkten“. Einige von ihnen könnten vollständig vermieden werden, wenn der lokale Referenzoszillator in einem separaten abgeschirmten Fach hergestellt würde. Bei einem erfolgreichen IF übersteigt die Punktzahl 3 ... 5 für alle neun Bereiche nicht. Es ist möglich, sie fast vollständig zu beseitigen, wenn Sie an einer zusätzlichen Erdung des Mikroschaltkreis-Leistungsbusses und einer Metallisierung um diesen Knoten herum basteln. Leiterplattenzeichnung (Abb. 6) Position der Teile auf der Platine (Abb. 7) Der Platinenaufbau ist typisch, er wurde in der Amateurfunkliteratur immer wieder beschrieben. Die Werte der Elemente R1 und C1 hängen davon ab, welcher Knoten als lokaler Oszillator verwendet wird. Wenn dies ein Kovel-Synthesizer ist, R1 = 470 ... 680 m, kann C einen Wert von 68 pF bis 10 nF haben. Die Qualität der Anpassung ist durch das Gehör durch die minimale Anzahl von "Rauschpunkten" des Synthesizers wahrnehmbar. Die Elemente LI, L2, C7, C9 sind auf Resonanz bei der ZF-Frequenz abgestimmt. Der Widerstand R19 kann einen Wert von 50 ... 200 Ohm haben. Die Qualität der Übereinstimmung dieses Knotens bestimmt die allgemeine Abnahme des Niveaus der "Läsionen" und eine leichte Erhöhung der Empfindlichkeit. Die ZQ1-Anpassung wird durch die Widerstände R22, R26, Kf und die Auswahl der Windungszahl LC8 erreicht. Das Reinigungsfilter ZQ2 ist mit den Widerständen R52 und abgestimmt. R54. Die Gesamtverstärkung des ZF-Pfads kann mit R28, R38, R46 gewählt werden. Die Widerstände R39, R47, R53, R60 beeinflussen Kus und bestimmen die Qualität der AGC-Kaskadierung. Über die Herstellung von Transformatoren. Es wurden Ferrite mit einer Permeabilität von 400 ... 2000 getestet, der Durchmesser der Ringe betrug 7 ... 12 mm, Verdrillen von Drähten und ohne Verdrillen. Fazit - alles funktioniert. Die Hauptanforderungen sind die Genauigkeit der Herstellung, das Fehlen von Wicklungskurzschlüssen auf Ferrit und die obligatorische Symmetrie der Arme. Die Dioden im Mischer sollten mindestens entsprechend dem Leerlaufwiderstand und der Kapazität ausgewählt werden. Transistoren VT1, VT2; VT3, VT4 müssen als identische komplementäre Paare ausgewählt werden. Beim VT5-Emitter werden die R- und C-Werte in der Kette nicht angezeigt. Sie hängen vom Typ des Transistors ab. Für KT606 R - innerhalb von 68... 120 Ohm, und C sollte auf die maximale Verstärkung bei 28 MHz (normalerweise 1 nF) eingestellt werden. Mit R29 können Sie beispielsweise den Strom durch den Transistor entsprechend der maximalen Empfindlichkeit wählen. KP327-Transistoren sind auf der Unterseite der Platine aufgelötet. Oben auf der Platine, auf der Teilemontageseite, bleibt Folie übrig, die Löcher sind versenkt. Die Spulen sind mit Schirmen abgedeckt. Für den Kauf von Leiterplatten oder kundenspezifischen Baugruppen wenden Sie sich bitte an den Autor, Frequenz - 3,700 nach 23.00 MSK. Literatur: 1. Funkamateur. - 1995. Nr. 11,12.
Autor: A. Tarasov (UT2FW), Ukraine, Gebiet Odessa, Reni; Veröffentlichung: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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▪ Abschnitt der Website Tipps für Funkamateure. Artikelauswahl ▪ Artikel Sozialstatistik. Vorlesungsnotizen ▪ Trocknerartikel. Standardanweisung zum Arbeitsschutz ▪ Artikel Transceiver HDK-97. Enzyklopädie der Funkelektronik und Elektrotechnik
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