Sollte der UMZCH eine niedrige Ausgangsimpedanz haben? Enzyklopädie der Funkelektronik und Elektrotechnik

Lexikon der Funkelektronik und Elektrotechnik / Transistor-Leistungsverstärker

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Über die Reduzierung von Intermodulationsverzerrungen und Obertönen in Lautsprechern

Der klangliche Unterschied von Lautsprechern beim Arbeiten mit verschiedenen UMZCHs fällt vor allem beim Vergleich von Röhren- und Transistorverstärkern auf: Das Spektrum ihrer harmonischen Verzerrungen ist oft deutlich unterschiedlich. Manchmal gibt es deutliche Unterschiede zwischen Verstärkern derselben Gruppe. Beispielsweise tendierten in einem der Audiomagazine die Bewertungen von 12- und 50-W-Röhren-UMZCHs zu Gunsten eines weniger leistungsstarken. Oder war die Bewertung voreingenommen?

Es scheint uns, dass der Autor des Artikels überzeugend einen der mystischen Gründe für das Auftreten von Transienten- und Intermodulationsverzerrungen in Lautsprechern erklärt, die bei der Arbeit mit verschiedenen UMZCH einen merklichen Klangunterschied erzeugen. Es bietet auch kostengünstige Methoden, um die Verzerrungen von Lautsprechern deutlich zu reduzieren, die ganz einfach mit moderner Elementbasis umgesetzt werden.

Es ist heute allgemein anerkannt, dass eine der Anforderungen an einen Leistungsverstärker darin besteht, sicherzustellen, dass seine Ausgangsspannung unverändert bleibt, wenn sich der Lastwiderstand ändert. Mit anderen Worten, der Ausgangswiderstand des UMZCH sollte im Vergleich zum Lastwiderstand klein sein und nicht mehr als 1/10,,,1/1000 des Widerstandsmoduls (Impedanz) der Last |Z betragen_н|. Diese Sichtweise findet sich in zahlreichen Normen und Empfehlungen sowie in der Literatur wieder. Speziell eingeführt sogar ein solcher Parameter wie der Dämpfungskoeffizient - K_d (oder Dämpfungsfaktor) gleich dem Verhältnis des Nennlastwiderstands zur Ausgangsimpedanz des Verstärkers R_O GEIST. Also bei einem nominellen Lastwiderstand von 4 Ohm und einer Ausgangsimpedanz des Verstärkers von 0,05 Ohm K_d wäre 80. Die aktuellen HiFi-Standards verlangen, dass hochwertige Verstärker einen Dämpfungsfaktor von mindestens 20 haben (empfohlen werden mindestens 100). Für die meisten Transistorverstärker auf dem Markt ist K_d über 200.

Gründe für kleine R_O UM (und entsprechend hoch K_d) sind allgemein bekannt: Dies dient dazu, die Austauschbarkeit von Verstärkern und Lautsprechern sicherzustellen, eine effektive und vorhersagbare Dämpfung der Hauptresonanz (Niederfrequenz) des Lautsprechers zu erzielen sowie die Eigenschaften von Verstärkern bequem zu messen und zu vergleichen. Trotz der Legitimität und Gültigkeit der obigen Überlegungen ist die Schlussfolgerung über die Notwendigkeit eines solchen Verhältnisses nach Ansicht des Autors jedoch grundlegend falsch!

Die Sache ist, dass diese Schlussfolgerung gezogen wird, ohne die Physik der Arbeit von elektrodynamischen Lautsprecherköpfen (GG) zu berücksichtigen. Die überwiegende Mehrheit der Entwickler von Verstärkern glaubt aufrichtig, dass alles, was von ihnen verlangt wird, darin besteht, die erforderliche Spannung bei einem gegebenen Lastwiderstand mit so wenig Verzerrung wie möglich zu liefern. Lautsprecherdesigner ihrerseits scheinen davon auszugehen, dass ihre Produkte von Verstärkern mit vernachlässigbarer Ausgangsimpedanz angetrieben werden. Es scheint, dass alles einfach und klar ist - welche Fragen kann es geben?

Trotzdem gibt es Fragen, und zwar sehr ernste. Die wichtigste ist die Frage nach der Größe der Intermodulationsverzerrung, die der GG verursacht, wenn er an einem Verstärker mit vernachlässigbarem Innenwiderstand (Spannungsquelle oder EMK-Quelle) betrieben wird.

„Was hat die Ausgangsimpedanz des Verstärkers damit zu tun? wird der Leser sagen. - Und er liegt falsch. Es hat, und zwar am direktesten, obwohl die Tatsache dieser Abhängigkeit äußerst selten erwähnt wird. Jedenfalls wurden keine modernen Arbeiten gefunden, die diesen Effekt auf alle Parameter des durchgängigen elektroakustischen Pfades berücksichtigen würden - von der Spannung am Verstärkereingang bis zu Schallschwingungen. Aus irgendeinem Grund beschränkten wir uns bei der Betrachtung dieses Themas bisher darauf, das Verhalten des GG in der Nähe der Hauptresonanz bei niedrigen Frequenzen zu analysieren, während bei merklich höheren Frequenzen - ein paar Oktaven über der Resonanzfrequenz - nicht weniger interessante Dinge passieren.

Dieser Artikel soll diese Lücke schließen. Es muss gesagt werden, dass die Darstellung zur Erhöhung der Zugänglichkeit sehr vereinfacht und schematisiert ist, sodass einige „feine“ Aspekte unberücksichtigt blieben. Um also zu verstehen, wie sich die Ausgangsimpedanz des UMZCH auf die Intermodulationsverzerrung in Lautsprechern auswirkt, müssen wir uns daran erinnern, was die Physik der Schallabstrahlung von einem GG-Kegel ist.

Wenn unterhalb der Hauptresonanzfrequenz eine sinusförmige Signalspannung an die Wicklung der GG-Schwingspule angelegt wird, wird die Verschiebungsamplitude ihres Diffusors durch den elastischen Widerstand der Aufhängung (oder in einem geschlossenen Gehäuse komprimierte Luft) bestimmt und ist nahezu unabhängig der Signalfrequenz. Der Betrieb des GG in diesem Modus ist durch große Verzerrungen und eine sehr geringe Ausgabe eines akustischen Nutzsignals (sehr geringer Wirkungsgrad) gekennzeichnet.

Bei der Grundresonanzfrequenz bildet die Masse des Diffusors zusammen mit der schwingenden Luftmasse und der Elastizität der Aufhängung ein schwingungsfähiges System ähnlich einem Gewicht auf einer Feder. Die Strahlungseffizienz in diesem Frequenzbereich ist für diesen HG nahe dem Maximum.

Oberhalb der Hauptresonanzfrequenz fallen die Trägheitskräfte des Diffusors zusammen mit der schwingenden Luftmasse größer aus als die elastischen Kräfte der Aufhängung, sodass die Diffusorauslenkung umgekehrt proportional zum Quadrat der Frequenz ist. Allerdings ist die Beschleunigung der Membran in diesem Fall theoretisch nicht von der Frequenz abhängig, was die schalldruckmäßige Gleichmäßigkeit des Frequenzgangs sicherstellt. Um die Gleichmäßigkeit des Frequenzgangs des HG bei Frequenzen oberhalb der Hauptresonanzfrequenz zu gewährleisten, muss daher eine Kraft mit konstanter Amplitude von der Seite der Schwingspule auf den Diffusor ausgeübt werden, wie aus dem zweiten Newtonschen Gesetz folgt (F = m *A).

Die Kraft, die von der Schwingspule auf den Kegel wirkt, ist proportional zum darin fließenden Strom. Wenn das GG an eine Spannungsquelle U angeschlossen ist, wird der Strom I in der Schwingspule bei jeder Frequenz aus dem Ohmschen Gesetz I (f) \uXNUMXd U / Z bestimmt_г(f), wo Z_г(f) ist die frequenzabhängige komplexe Impedanz der Schwingspule. Er wird hauptsächlich von drei Größen bestimmt: dem Wirkwiderstand der Schwingspule R_г (mit Ohmmeter gemessen), Induktivität L_Herr Der Strom wird auch durch die Gegen-EMK beeinflusst, die auftritt, wenn sich die Schwingspule in einem Magnetfeld bewegt und proportional zur Bewegungsgeschwindigkeit ist.

Bei Frequenzen weit über der Hauptresonanz kann der Gegen-EMK-Wert vernachlässigt werden, da die Membran mit der Schwingspule einfach keine Zeit hat, in der halben Periode der Signalfrequenz zu beschleunigen. Daher ist die Abhängigkeit Z_г(f) über der Grundresonanzfrequenz wird hauptsächlich durch die Werte von R bestimmt_г und L_г

Also weder Widerstand R_g noch Induktivität L_г sind nicht besonders stabil. Der Widerstand der Schwingspule ist stark temperaturabhängig (TCR-Kupfer ca. +0,35 %/^оC), und die Temperatur der Schwingspule kleiner Mittelfrequenz-GGs ändert sich im Normalbetrieb um 30 ... 50 ^оC und sehr schnell – in zehn Millisekunden oder weniger. Dementsprechend ändern sich der Widerstand der Schwingspule und damit der Strom durch sie sowie der Schalldruck bei konstanter angelegter Spannung um 10 bis 15 %, wodurch Intermodulationsverzerrungen in der entsprechenden Größenordnung entstehen (bei niederfrequenten GGs die thermische). (bei hoher Trägheit führt die Erwärmung der Schwingspule zu einer thermischen Kompression des Signals).

Induktivitätsänderungen sind sogar noch komplexer. Die Amplitude und Phase des Stroms durch die Schwingspule bei deutlich höheren Frequenzen als der Resonanzfrequenz werden weitgehend durch den Wert der Induktivität bestimmt. Und es hängt sehr stark von der Position der Schwingspule im Spalt ab: Bei einer normalen Auslenkungsamplitude für Frequenzen, die nur geringfügig über der Grundresonanzfrequenz liegen, ändert sich die Induktivität um 15 ... 40 % für verschiedene GGs. Dementsprechend kann die Intermodulationsverzerrung bei der dem Lautsprecher zugeführten Nennleistung 10 ... 25% erreichen.

Das Obige wird durch ein Foto von Schalldruck-Oszillogrammen veranschaulicht, das auf einem der besten heimischen Mittelfrequenz-GG - 5GDSH-5-4 - aufgenommen wurde. Das Blockschaltbild des Messaufbaus ist in der Abbildung dargestellt.

Als Quelle für ein Zweitonsignal wurden ein Paar Generatoren und zwei Verstärker verwendet, zwischen deren Ausgängen das Test-GG angeschlossen war, das auf einem akustischen Bildschirm mit einer Fläche von etwa 1 m installiert war² . Zwei getrennte Verstärker mit großem Leistungsspielraum (400 W) werden verwendet, um die Bildung von Intermodulationsverzerrungen während des Durchgangs eines Zweitonsignals durch den Verstärkungspfad zu vermeiden. Der vom Kopf entwickelte Schalldruck wurde von einem elektrodynamischen Bändchenmikrofon wahrgenommen, dessen nichtlineare Verzerrung weniger als –66 dB bei einem Schalldruckpegel von 130 dB beträgt. Der Schalldruck eines solchen Lautsprechers betrug in diesem Versuch ca. 96 dB, so dass die Verzerrung des Mikrofons unter diesen Bedingungen vernachlässigt werden konnte.

Wie auf den Oszillogrammen auf dem Bildschirm des oberen Oszilloskops (oben - ohne Filterung, unten - nach HPF-Filterung) zu sehen ist, wird die Modulation eines Signals mit einer Frequenz von 4 kHz unter dem Einfluss eines anderen mit einer Frequenz von 300 Hz ( bei einer Kopfleistung von 2,5 W) 20 % übersteigt. Dies entspricht einer Intermodulationsverzerrung von etwa 15 %. Es scheint unnötig, daran zu erinnern, dass die Wahrnehmbarkeitsschwelle von Intermodulationsverzerrungsprodukten viel niedriger als ein Prozent ist und in einigen Fällen Hundertstel Prozent erreicht. Es ist klar, dass die Verzerrungen des UMZCH, wenn sie nur "weicher" Natur sind und einige Hundertstel Prozent nicht überschreiten, vor dem Hintergrund von Verzerrungen im Lautsprecher, die durch seinen Betrieb an einer Spannung verursacht werden, einfach nicht zu unterscheiden sind Quelle. Intermodulations-Verzerrungsprodukte zerstören die Transparenz und Detailtreue des Klangs – es entsteht ein „Durcheinander“, in dem einzelne Instrumente und Stimmen nur gelegentlich zu hören sind. Diese Art von Klang ist den Lesern wahrscheinlich gut bekannt (ein guter Test für Verzerrungen kann ein Tonträger eines Kinderchors sein).

Es gibt jedoch eine Möglichkeit, die oben beschriebene Verzerrung, die durch die Variabilität der Kopfimpedanz verursacht wird, drastisch zu reduzieren. Dazu muss der Verstärker, der den Lautsprecher ansteuert, eine Ausgangsimpedanz haben, die viel größer ist als die Komponenten der Impedanz R_{g und} X_г (2p fLg) GG. Dann wirken sich ihre Änderungen praktisch nicht auf den Strom in der Schwingspule aus, und folglich verschwinden auch die durch diese Änderungen verursachten Verzerrungen. Um die Wirksamkeit dieser Methode zur Reduzierung von Verzerrungen zu demonstrieren, wurde der Messaufbau um einen 47-Ohm-Widerstand (d. h. eine Größenordnung größer als der Impedanzmodul des untersuchten GG) ergänzt, der in Reihe mit dem GG geschaltet wurde. Um den gleichen Schalldruckpegel zu halten, wurden die Signalpegel an den Ausgängen der Verstärker entsprechend erhöht. Der Effekt des Umschaltens in den Strommodus ist aus einem Vergleich der entsprechenden Oszillogramme ersichtlich: Die parasitäre Modulation des Hochfrequenzsignals auf dem Bildschirm des unteren Oszilloskops ist viel kleiner und kaum sichtbar, ihr Wert überschreitet nicht 2 ... 3% - die HG-Verzerrung nimmt stark ab.

Kenner mögen argumentieren, dass es viele Möglichkeiten gibt, die Variabilität der Schwingspulenimpedanz zu reduzieren: Füllen der Lücke mit magnetischer Kühlflüssigkeit, Installieren von Kupferkappen auf den Kernen des Magnetsystems, sorgfältiges Auswählen des Kernprofils und der Spulenwicklungsdichte und vieles mehr. All diese Verfahren lösen jedoch erstens das Problem nicht im Prinzip und führen zweitens zu einer Verkomplizierung und Verteuerung der Herstellung von HG, wodurch sie auch in Studiolautsprechern nicht vollständig genutzt werden. Deshalb haben die meisten mittelfrequenten und tieffrequenten GGs weder Kupferkappen noch Magnetflüssigkeit (bei solchen GGs wird bei voller Leistung die Flüssigkeit oft aus dem Spalt geschleudert).

Daher ist die Versorgung des GG aus einer hochohmigen Signalquelle (im Grenzbereich - aus einer Stromquelle) eine nützliche und zweckmäßige Möglichkeit, ihre Intermodulationsverzerrung zu reduzieren, insbesondere beim Aufbau aktiver Mehrband-Akustiksysteme. Die Bedämpfung der Hauptresonanz muss in diesem Fall rein akustisch erfolgen, da die intrinsische akustische Güte von Mittelton-GGs in der Regel deutlich über eins liegt und 4...8 erreicht.

Es ist merkwürdig, dass genau diese Art der "Strom" -Stromversorgung des GG in der Lampe UMZCH mit einem Pentoden- oder Tetrodenausgang mit einem flachen (weniger als 10 dB) FOS stattfindet, insbesondere wenn ein lokaler FOS für Strom vorhanden ist in Form von Widerständen im Kathodenkreis.

Beim Aufbau eines solchen Verstärkers fallen dessen Verzerrungen ohne allgemeines OOS meist im Bereich von 2,..5% aus und sind in der Unterbrechung des Regelpfades (Vergleichsverfahren mit dem „gerade Kabel"). Nach dem Anschließen eines Verstärkers an einen Lautsprecher stellt sich jedoch heraus, dass sich der Klang mit zunehmender Feedback-Tiefe zunächst verbessert und dann an Detailtreue und Transparenz verliert. Dies macht sich besonders bei einem Multiband-Verstärker bemerkbar, dessen Endstufen ohne Filter direkt auf die entsprechenden Lautsprecherköpfe treiben.

Der Grund für dieses auf den ersten Blick paradoxe Phänomen ist, dass mit zunehmender OOS-Tiefenspannung die Ausgangsimpedanz des Verstärkers stark abnimmt. Die negativen Folgen der Speisung des GG vom UMZCH mit einer niedrigen Ausgangsimpedanz sind oben diskutiert. Bei einem Triodenverstärker ist die Ausgangsimpedanz in der Regel viel geringer als bei einer Pentode oder Tetrode, und die Linearität vor der Einführung der Rückkopplung ist höher, sodass die Einführung der Rückkopplung auf die Spannung die Leistung eines einzelnen Verstärkers verbessert, aber verschlechtert gleichzeitig die Leistung des Lautsprecherkopfes. Infolgedessen kann der Klang durch die Einführung einer Ausgangsspannungsrückkopplung in einen Triodenverstärker trotz der Verbesserung der Eigenschaften des Verstärkers selbst schlechter werden! Diese empirisch gesicherte Tatsache dient als unerschöpflicher Spekulationsstoff zum Thema Schäden durch Rückkopplung in Audio-Endstufen sowie als Argument für die besondere, röhrenartige Transparenz und Natürlichkeit des Klangs. Aus den obigen Tatsachen folgt jedoch eindeutig, dass der Punkt nicht in der Anwesenheit (oder Abwesenheit) des OOS selbst liegt, sondern in der resultierenden Ausgangsimpedanz des Verstärkers. Da ist der "Hund begraben"!

Es lohnt sich, ein paar Worte zur Verwendung des negativen Ausgangswiderstands UMZCH zu sagen. Ja, positive Stromrückkopplung (POF) hilft, den GG bei der Grundresonanzfrequenz zu dämpfen und die Verlustleistung in der Schwingspule zu reduzieren. Allerdings muss man die Einfachheit und Effizienz der Bedämpfung erkaufen, indem man den Einfluss der GG-Induktivität auf ihre Kennlinie erhöht, auch im Vergleich zum Betrieb an einer Spannungsquelle. Das liegt daran, dass die Zeitkonstante L_г/R_{r wird durch ein größeres ersetzt, gleich} L_г/[R_г+(-R_{Ausgang PA})]. Dementsprechend nimmt die Frequenz ab, ab der die induktive Reaktanz in der Summe der Impedanzen des "GG + UMZCH" -Systems zu dominieren beginnt. Ebenso nimmt der Einfluss thermischer Änderungen des aktiven Widerstands der Schwingspule zu: Die Summe aus dem sich ändernden Widerstand der Schwingspule und dem konstanten negativen Ausgangswiderstand des Verstärkers ändert sich prozentual stärker.

Natürlich, wenn R_aus.PA im absoluten Wert überschreitet nicht 1/3 ... 1/5 des aktiven Widerstands der Schwingspulenwicklung, der Verlust durch die Einführung des POS ist gering. Daher kann ein schwacher Strom POS für eine kleine zusätzliche Dämpfung oder zur Feinabstimmung des Gütefaktors im Niederfrequenzband verwendet werden. Außerdem sind der aktuelle POS und der aktuelle Quellenmodus im UMZCH nicht miteinander kompatibel, wodurch die Stromversorgung des GG im Niederfrequenzband leider nicht immer anwendbar ist.

Mit der Intermodulationsverzerrung haben wir es anscheinend herausgefunden. Nun bleibt die zweite Frage zu betrachten - die Größe und Dauer der Obertöne, die im Diffusor des GG bei der Wiedergabe von Signalen mit Impulscharakter entstehen. Diese Frage ist viel komplizierter und "dünner".

GH-Diffusoren können bekanntlich nur in sehr grober Näherung als unendlich starr angesehen werden. Wenn sie vibrieren, biegen sie sich nämlich erheblich und auf sehr bizarre Weise. Dies ist auf das Vorhandensein einer großen Anzahl parasitärer Resonanzfrequenzen des Diffusors und des Bewegungssystems des HG als Ganzes zurückzuführen. Nach dem Durchgang des gepulsten Signals sterben freie Schwingungen bei jeder der Resonanzfrequenzen nicht sofort aus, erzeugen Obertöne, färben den Klang und verbergen Klarheit und Details, wodurch der Stereoeffekt verschlechtert wird.

Es gibt theoretisch zwei Möglichkeiten, diese Obertöne zu eliminieren. Die erste besteht darin, alle Resonanzfrequenzen über den Betriebsfrequenzbereich hinaus in den Bereich des fernen Ultraschalls (50...100 kHz) zu verschieben. Dieses Verfahren wird bei der Entwicklung von Hochfrequenz-GG mit geringer Leistung und einigen Messmikrofonen verwendet. Beim GG handelt es sich um eine Methode eines „harten“ Diffusors.

Die zweite Möglichkeit besteht darin, die Güte parasitärer Resonanzen so zu verringern, dass die Schwingungen so schnell abklingen, dass sie nicht mehr hörbar sind. Dies erfordert die Verwendung von „weichen“ Diffusoren, deren Biegeverluste so groß sind, dass die Güte parasitärer Resonanzen nahe bei Eins liegt. Allerdings fallen die nichtlinearen Verzerrungen und der maximale Schalldruck eines GG mit „weichem“ Diffusor etwas schlechter aus als bei einem GG mit „harter“ Membran. Dagegen gewinnen GG mit „weichen“ Membranen in der Regel deutlich an Klarheit, Unverfärbung und Transparenz des Klangs.

So ist auch eine dritte Option möglich - die Verwendung eines GG mit einem relativ "harten" Diffusor und die Einführung seiner akustischen Dämpfung. In diesem Fall ist es möglich, die Vorteile beider Ansätze in gewissem Umfang zu kombinieren. So werden am häufigsten Studio-Kontrolllautsprecher (große Monitore) gebaut. Wenn der gedämpfte HG von einer Spannungsquelle versorgt wird, wird der Frequenzgang natürlich aufgrund eines starken Abfalls des Gesamtqualitätsfaktors der Hauptresonanz erheblich verzerrt. Die Stromquelle erweist sich auch in diesem Fall als bevorzugt, da sie hilft, den Frequenzgang gleichzeitig unter Ausschluss des Effekts der thermischen Kompression zu entzerren.

Was die durch die freien Schwingungen der Diffusoren des GG entstehenden Obertöne betrifft, so ist, da die parasitären Resonanzfrequenzen meist deutlich höher liegen als die Frequenz der Hauptresonanz, die Betriebsweise des GG - mit einer Strom- oder Spannungsquelle - hat praktisch keine Wirkung auf sie. Der einzige direkte Weg, um mit parasitären Resonanzen fertig zu werden, ist die akustische Dämpfung. Allerdings ist die Wahrscheinlichkeit ihrer Anregung bei stromgespeistem GG geringer, da sich diese Resonanzen am deutlichsten bemerkbar machen, wenn sie durch Verzerrungsprodukte angeregt werden. Sowohl die absoluten als auch die relativen Amplituden dieser Verzerrungsprodukte fallen für diese Betriebsart des GG deutlich kleiner aus.

Zusammenfassend können wir die folgenden praktischen Schlussfolgerungen ziehen:

1. Der Lautsprecherkopf-Betriebsmodus von einer Stromquelle (im Gegensatz zu einer Spannungsquelle) bietet eine signifikante Verringerung der Intermodulationsverzerrung, die durch den Kopf selbst eingeführt wird.

2. Die am besten geeignete Designoption für einen Lautsprecher mit geringer Intermodulationsverzerrung ist ein aktives Multiband mit einem Crossover-Filter und separaten Verstärkern für jedes Band. Diese Schlussfolgerung gilt jedoch unabhängig von der GG-Diät.

3. Der Betrieb der Köpfe mit Stromquellen verursacht die Notwendigkeit einer akustischen Dämpfung ihrer Hauptresonanz, wodurch nebenbei auch eine gewisse Dämpfung parasitärer Resonanzen des sich bewegenden Systems erreicht wird. Dies verbessert die Impulsantwort des Lautsprechers und hilft, zusätzliche Klangfärbungen zu eliminieren.

4. Um eine hohe Ausgangsimpedanz des Verstärkers zu erhalten und seine Verzerrung gering zu halten, sollte OOS nicht in Bezug auf die Spannung, sondern in Bezug auf den Strom verwendet werden.

Natürlich versteht der Autor, dass die vorgeschlagene Methode zur Reduzierung von Verzerrungen kein Allheilmittel ist. Außerdem ist bei Verwendung eines fertig konfektionierten Multiband-Lautsprechers die Stromversorgung seiner einzelnen GGs ohne Umbau unmöglich. Der Versuch, einen Multiband-Lautsprecher als Ganzes an einen Verstärker mit erhöhter Ausgangsimpedanz anzuschließen, führt nicht so sehr zu einer Verringerung der Verzerrung, sondern zu einer starken Verzerrung des Frequenzgangs und dementsprechend zu einem Versagen der tonalen Balance. Trotzdem verdient die Reduzierung der Intermodulationsverzerrungen des GG um fast eine Größenordnung und durch ein so zugängliches Verfahren eindeutig würdige Aufmerksamkeit.

Der Autor dankt den NIKFI-Mitarbeitern A. P. Syritso. für Hilfe bei den Messungen und Shraibman A.E. zur Besprechung der Ergebnisse.

Autor: S. Ageev, Moskau; Veröffentlichung: cxem.net

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