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ENZYKLOPÄDIE DER FUNKELEKTRONIK UND ELEKTROTECHNIK Merkmale des Designs moderner Röhren-Ultraschallfrequenzen. Enzyklopädie der Funkelektronik und Elektrotechnik
Lexikon der Funkelektronik und Elektrotechnik / Röhren-Leistungsverstärker
Unter den Anforderungen, die einst an den Niederfrequenzteil aller funktechnischen Geräte gestellt wurden, war die Effizienz die wichtigste. Der Verstärker sollte so wenig wie möglich von der Stromversorgung beanspruchen. Dafür wurde viel geopfert: Für die Endstufe galt beispielsweise der Class-A-Modus als unwirtschaftlich und die Klasse AB2 wurde der Klasse AB1 vorgezogen, sofern es der gegebene Grad der Verzerrung erlaubte. An zweiter Stelle standen die Anforderungen an Gewicht und Abmessungen der Hauptkomponenten des Ultraschallfrequenzwandlers, an erster Stelle die Ausgangs- und Übergangstransformatoren. Dahinter standen die Forderungen nach maximaler Herstellbarkeit, insbesondere der Wickeleinheiten, und einfacher Montage. Die Anzahl der Lampen und Teile im UZCH sollte idealerweise minimal sein, und die Verwendung von Teilen mit einer Toleranz von fünf Prozent kam nicht in Frage. Im modernen Konzept einer hochwertigen Klangwiedergabe sticht die Qualität eines modernen Röhrenverstärkers als Hauptvorteil hervor. Alles andere wird ohne Bedauern dazu gebracht, diesem Indikator zu gefallen. Konzepte wie Effizienz, Gewicht, Abmessungen, Kosten und Komplexität der Produktion werden nicht nur als unbedeutend, sondern im Allgemeinen als nicht beachtenswert angesehen. Keine technischen Schwierigkeiten gelten als Hindernisse. Der Montageprozess des Förderers selbst wird in Frage gestellt und die Wiederholbarkeit zweier Geräte, die nacheinander vom Förderer herabgestiegen sind, wird als optional anerkannt. Die Verwendung von Teilen mit einer parametrischen Toleranz von ± 5 % wie bisher kommt nicht in Frage, allerdings aus einem anderen Grund: Die meisten Widerstände sollten eine Abweichung vom Nennwert von nicht mehr als ± 1 % aufweisen. Beim Ausgangstransformator ist die Wickelgenauigkeit der Primärwicklungen auf eine halbe oder sogar eine viertel (!) Umdrehung begrenzt und die Streuung ihrer Induktivitätswerte sollte minimal sein. Was die Größe der Ausgangstransformatoren betrifft, ist der Ansatz „je größer, desto besser“ zu begrüßen. Von allen Verstärkungsklassen je nach Lampenmodus wird Klasse A bevorzugt, auch wenn es sich um Endstufen mit einer Leistung von 50 oder 100 Watt handelt. Der Einsatz von Halbleiterbauelementen in Verstärkern wird für unerwünscht erklärt, während selbst in Gleichrichtern Kenotrons gegenüber Siliziumdioden bevorzugt werden. Letztere dürfen ausnahmsweise in Gleichrichtern für Lampenwendelkreise eingesetzt werden. Jeder hergestellte Verstärker wird wie ein Konzertflügel individuell eingestellt und abgestimmt, wobei individuelle Auswahl und Röhrenauswahl selbstverständlich sind. Was die Wahl der Lampentypen für die Endstufen angeht, gilt es als normal, sich auf so „prähistorische“ direktbeheizte Trioden wie 2AZ zu konzentrieren, wenn deren Parameter den Anforderungen des Designers entsprechen. Schon aus dem bereits Gesagten wird deutlich, dass es einfach keinen Sinn macht, über Konzepte wie Wirtschaftlichkeit oder Kosten solcher Ultraschallfrequenzen zu sprechen. Tatsächlich kann ein „durchschnittlicher“ UM3CH mit einer Ausgangsleistung von 20 W 120 ... 150 W aus dem Netzwerk verbrauchen und ohne Akustiksystem 1500 ... 2000 Dollar kosten. Für Funkamateure, die sich entscheiden, sich in diesem Designbereich zu versuchen, wird vieles zunächst, wenn nicht seltsam, so doch schwer zu erklären erscheinen. Dabei ist auf die spezifischen Konstruktionsmerkmale moderner Röhren-Ultraschallfrequenzen zu achten. Dieser Artikel widmet sich der Auswahl von Funkröhren für moderne Amateur-Röhrenverstärker unter Berücksichtigung der Möglichkeiten des heimischen Marktes für Funkkomponenten. Wir unterteilen die Lampen in drei Gruppen: Lampen für End- und Treiberstufen (vor dem Terminal); Lampen für Vorverstärkerstufen; Lampen für Gleichrichter. In der ersten Gruppe werden beim Arbeiten in Klasse A nur Trioden mit einer ziemlich linearen Anoden-Gitter-Kennlinie sowie leistungsstarke Strahltetroden oder (seltener) Pentoden verwendet, die eine nichtlineare Verzerrung von nicht mehr als 0,5 % in einem erzeugen Ultralinearer Schaltkreis (auch in Klasse A) . Es macht keinen Sinn, alle Arten von Lampen aufzulisten, die westliche Firmen in der Endphase verwenden, da die Möglichkeit, sie durch inländische Funkamateure zu erwerben, äußerst unwahrscheinlich ist. Unter Berücksichtigung der gestiegenen Möglichkeiten für den internationalen Handel weisen wir jedoch auf die amerikanischen und europäischen Pendants für Haushaltslampen hin. 2C3 (amerikanisches Analogon 2AZ) ist eine leistungsstarke direktbeheizte Zwei-Volt-Triode, die in einer Gegentakttransformatorstufe der Klasse A eine Nutzleistung von mindestens 20 Watt liefert. 6С4С - fast ein vollständiges Analogon der 2C3-Lampe, jedoch mit einem direkten XNUMX-Volt-Glühen. 6С6С (amerikanisches Analogon von 6B4-G [1]) ist ein Analogon der 2AZ-Lampe, jedoch mit indirektem Sechs-Volt-Glühen. Diese drei Arten von Trioden werden heute in der Endphase von fast allen ausländischen Unternehmen eingesetzt, die Röhren-Ultraschallfrequenzen produzieren. Angesichts der möglichen Schwierigkeiten bei der Beschaffung dieser speziellen Röhren können Funkamateuren einige Haushaltstrioden – 6S19P [2] und 6S56P [3] – empfohlen werden. Diese Lampen sind hauptsächlich für elektronische Spannungsstabilisatoren gedacht, eignen sich aber auch gut für Ultraschall-Endstufen. Gleichzeitig hat diese Gruppe von Trioden einen wichtigen Vorteil: Sie arbeiten mit einer niedrigeren Anodenspannung. Dadurch kann im Stromversorgungsgleichrichter auf knappe und großformatige Oxid-(Elektrolyt-)Kondensatoren für eine Betriebsspannung von 300-350 V verzichtet werden. Wenn Sie mehr Ausgangsleistung benötigen, ist der UMZCH in jedem Zweig durchaus akzeptabel Die Push-Pull-Kaskade (in der englischen Abkürzung auch „Push-Pull“ oder PP genannt) verwendet zwei parallel geschaltete Lampen.
Auch die heimische 6H13S-Lampe (ein vollständiges Analogon der amerikanischen 6AS7-GT) kann derselben Gruppe von Anschlusstrioden zugeordnet werden, wobei jede ihrer beiden Trioden eine Verlustleistung an der Anode von bis zu 13 Watt ermöglicht. Es arbeitet mit niedriger Anodenspannung (90 V). Wenn beide Trioden eines Zylinders parallel geschaltet werden, kann mit zwei solchen Lampen in der Endstufe eine nutzbare Ausgangsleistung von mindestens 20 Watt erzielt werden. Die Auswahl an leistungsstarken Strahltetroden und Terminalpentoden für die Ausgangs-Push-Pull-Stufe gemäß dem ultralinearen Schaltkreis scheint bescheidener zu sein (im üblichen Schaltkreis sind sie für moderne UMZCH kaum geeignet). Hier können die deutschen Lampen EL-34 und EL-12 als die besten angesehen werden [1]. Das komplette heimische Analogon der ersten von ihnen (wenn man nicht von der Qualität spricht) ist die 6P27S-Lampe, es gibt kein Analogon der zweiten unter den heimischen und amerikanischen Lampen. Schließlich ist es zulässig, eine 6P41S-Lampe zu verwenden, die speziell für Frame-Scan-Systeme für Farbfernseher entwickelt wurde. Was die Ausgangslampen für die horizontale Abtastung von Fernsehgeräten betrifft, sind sie aufgrund ihrer spezifischen Eigenschaften für die Endstufen des UMZCH aufgrund des äußerst geringen Wirkungsgrads in Klasse A von geringem Nutzen. Wenn ein Funkamateur mit einer unverzerrten Ausgangsleistung von 10 W zufrieden ist (normalerweise ausreichend für eine Wohnwohnung), verwendet er am besten die zu seiner Zeit weltweit und in der häuslichen Praxis gebräuchlichste Endpentode vom Typ EL-84, die analoge davon war die Haushaltslampe 6P14P (6P14P-V). Wesentlich einfacher ist die Situation bei einer Lampengruppe für phaseninvertierte, vorgeschaltete Kaskaden und Vorverstärkungskaskaden. Die überwiegende Mehrheit der westlichen Hersteller moderner Röhren-Ultraschallfrequenzen beschränkt ihr Sortiment auf vier Typen. Zwei davon sind Vertreter „älterer“ Serien. Hierbei handelt es sich um amerikanische achtpolige („oktale“) Doppeltrioden der Typen 6SN7-GT und 6SL7-GT, deren Analoga einst die weit verbreiteten Haushaltslampen 6H8C und 6H9C waren. Die anderen beiden sind westeuropäische Doppeltrioden der Fingerserien ECC-87 und ECC-83, denen die Haushaltslampen 6N1P und 6N2P sehr nahe kommen. Darüber hinaus können wir speziell für die eingangsseitigen (ersten) Vorverstärkerstufen die bisher nicht für diesen Zweck eingesetzten Hochfrequenz-Einzeltrioden der Typen 6S3P und 6S4P zur Verstärkung und Erzeugung von Mikrowellensignalen empfehlen. Solche Trioden zeichnen sich durch ein sehr geringes Eigenrauschen (der Ersatzwiderstand des Eigenrauschens beträgt nicht mehr als 170 Ohm) und vernachlässigbare Leckströme im Glühfaden-Kathoden-Kreis aus. Dieser Umstand ist äußerst wichtig, um einen Gesamtpegel von Eigenbrummen und Ultraschallgeräuschen von etwa -70 ... -80 dB zu erreichen. Weitere Einzelheiten zur Ursache des Hintergrunds in der ersten Stufe des Verstärkers werden in dem Teil besprochen, der sich mit der Gestaltung spezifischer Ultraschallfrequenzen befasst. Und schließlich die dritte Gruppe – Lampen für Gleichrichter. Auf den ersten Blick mag es absurd erscheinen, Kenotrons heute einzusetzen, wo es eine große Auswahl an Halbleiterdioden und Diodenanordnungen gibt, die Kenotrons nicht nur vollständig ersetzen, sondern auch eine unvergleichlich bessere Leistung hinsichtlich der Effizienz aufweisen. Dennoch verwendet kein westliches Unternehmen Halbleiterbauelemente in der Stromversorgung und bevorzugt Lampen. Ein sanfter Anstieg des Stroms des Kenotrons nach dem Einschalten ermöglicht es auf einfache Weise, das Auftreten von Hochspannung an den Anoden von Lampen (vor allem leistungsstarken) zu verhindern, bis sich ihre Kathoden auf eine Temperatur erwärmen, die dies gewährleistet Auftreten einer ziemlich dichten „Elektronenwolke“. Die Nichtbeachtung dieser Bedingung führt sehr bald zur sogenannten „Vergiftung“ der Kathoden von Hochleistungslampen, deren vorzeitiger Alterung und Ausfall. Das Spektrum der verwendeten Kenotrons ist relativ klein und umfasst folgende Typen: 5TsZS, 5Ts8S, 5Ts9S. Von amerikanischen Lampen werden häufiger 5U4G, 5Y3G, 5V4G und von westeuropäischen Lampen EZ-12 verwendet [3]. Um ein nur leicht berührtes Thema über Lampen abzuschließen, fügen wir hinzu, dass für Lampen aller Kaskaden (und insbesondere Endlampen) nur Keramikplatten und keine Kunststoffplatten verwendet werden sollten. Was die Lampen der Vorstufen der Verstärkung angeht, müssen ihre Platten einen hervorstehenden Flansch haben, auf den von außen ein zylindrischer Metallschirm aufgesetzt wird, der die Lampe vor externen Aufnehmern schützt. Für die Eingangsstufenlampe ist es wünschenswert, einen Schirm zu verwenden, der auch vor magnetischen Störungen schützt (er kann unabhängig aus verzinktem Stahlblech hergestellt werden). Im Gegensatz zu einem Transistorverstärker ist bei einer Röhrenkonstruktion normalerweise ein Ausgangstransformator erforderlich, um die Last mit niedrigem Widerstand an den relativ hohen Innenwiderstand der Röhre anzupassen. Der Ausgangstransformator trennt außerdem den nützlichen Wechselstromanteil des Signals vom unnötigen Gleichstromanteil. Die Praxis, eine große Anzahl von Röhren-Ultraschallfrequenzen zu erzeugen und ihre Arbeit zu analysieren, hat gezeigt, dass Transformatoren die Hauptquelle für nichtlineare Verzerrungen und Frequenzverzerrungen sind und im Wesentlichen sowohl die Verstärkerbandbreite als auch den minimal erreichbaren THD-Wert begrenzen. Und vieles hängt von ihrem Design ab. Viele moderne Ultraschallfrequenzen werden mit Push-Pull-Endstufen ausgeführt und arbeiten in einem sehr breiten Frequenzbereich – 20 Hz ... 20 kHz. Das Grenzfrequenzverhältnis beträgt 1:1000, was zu grundlegend unterschiedlichen und teilweise widersprüchlichen, sich gegenseitig ausschließenden Betriebsbedingungen für den Transformator und damit auch zu Anforderungen an ihn führt. Was ist der Kern dieser Widersprüche? Bei einer bestimmten Durchschnittsfrequenz des Betriebsbereichs (z. B. 1 kHz) ist die induktive Reaktanz der Primärwicklung des Transformators viel höher als ihr Wirkwiderstand, der allein durch die Länge und den Durchmesser des Wickeldrahts bestimmt wird. Beispielsweise liegt bei einem typischen industriellen Röhrenfunktransformator die Induktivität der Primärwicklung im Bereich von 10 ... 15 H und der aktive Widerstand beträgt etwa 500 ... 800 Ohm. Bei einer Frequenz von 1 kHz beträgt die induktive Reaktanz einer solchen Wicklung (XL) 62 kOhm, sodass der aktive Widerstand der mit ihrer induktiven Reaktanz in Reihe geschalteten Wicklung einfach vernachlässigt werden kann – die Verluste betragen etwa 1 %. Bei der extrem niedrigeren Frequenz des Betriebsbereichs (und selbst bei den besten und teuersten Modellen von Röhrenradios) stellte sich heraus, dass er innerhalb von 60 ... nützliches Signal. Wenn wir heute einen solchen Transformator in einem modernen Verstärker verwenden wollen, bei dem die untere Grenze des Arbeitsbereichs bei mindestens 20 Hz liegt, dann erreicht der Signalverlust bei dieser Frequenz bereits 70 %, also ein Signal mit einer Frequenz von 20 Hz kann überhaupt nicht reproduziert werden. Was sollte also getan werden, um dieses Problem zu lösen? Die Antwort liegt auf der Hand: Es ist notwendig, die Induktivität der Primärwicklung zu erhöhen und ihren aktiven Widerstand zu verringern. Eine Erhöhung der Induktivität kann durch eine Erhöhung der Windungszahl der Wicklung und eine Reduzierung der Verluste im Magnetkreis des Transformators erreicht werden. Mit zunehmender Windungszahl steigt aber auch der Wirkwiderstand der Wicklung. Es gibt nur eine Möglichkeit, den Wicklungswiderstand mit einer Erhöhung der Windungszahl zu verringern – eine Vergrößerung des Querschnitts (Durchmessers) des Wicklungsdrahtes, aber es wird mehr Platz benötigt, um die Wicklung auf dem Rahmen zu platzieren, was der Fall sein wird eine Vergrößerung der Abmessungen des Transformators mit sich bringen. Welche realen Werte der Induktivität der Primärwicklung und ihres aktiven Widerstands (r) können für einen modernen UMZCH mit einer unteren Bandbreitengrenze von 20 Hz als akzeptabel angesehen werden? Wenn wir den maximal zulässigen Signalverlustwert bei der unteren Frequenz des Bereichs auf 10 % festlegen, ergeben die Berechnungen den Wert der Induktivität L - 40 H. Reaktiver und aktiver Widerstand: XL \u2d 6,28πfL \u20d 40-5-XNUMX \uXNUMXd XNUMX kOhm; r = 0,5 kOhm (unter der Annahme von r = 0,1 Xl). Die konstruktive Berechnung eines solchen Transformators (bei einer Gegentaktkaskade besteht die Primärwicklung aus zwei Abschnitten) ergibt Werte im Bereich von 1500-2500 Windungen PEL- oder PEV-Draht 0,44-0,51 mm für die Primärwicklung und 50–150 Drahtwindungen mit einem Durchmesser von 0,8–1,2 mm – für die Sekundärseite. Damit diese Wicklungen auf dem Rahmen platziert werden können, müssen die Abmessungen seines „Fensters“ etwa 20 x 50 mm betragen, was dazu führt, dass für einen Verstärker mit einem Transformator mit einem Magnetkreisquerschnitt von mindestens 10 cm2 verwendet werden muss Ausgangsleistung von 10 ... 15 W. Bei Verstärkern mit einer Ausgangsleistung von 40 W erhöht sich der Querschnitt entsprechend auf 15 ... 18 cm2. Damit ein Funkamateur diese Zahlen mit echten Vorstellungen von Transformatoren in Verbindung bringen kann, erinnern wir uns daran, dass ein solches Eisenpaket (30 x 63 mm im Querschnitt) einen Rubin-102-TV-Leistungstransformator mit einer Leistung von 150 W hatte! Das ist heute der Preis für das reale untere Ende der Verstärkerbandbreite von 20 Hz. Lassen Sie uns nun über den Preisunterschied in den Parametern der beiden Hälften der Primärwicklung des Ausgangstransformators des Gegentakt-UMZCH sprechen, der auf traditionelle Weise gewickelt ist und ausnahmslos in der industriellen Produktion verwendet wird. Zuerst wurde eine Hälfte der Primärwicklung auf den Rahmen gewickelt, dann folgten eine oder mehrere Isolationsschichten und danach die zweite Hälfte der Wicklung. In diesem Fall war die Länge der ersten Windung (an der Basis des Rahmens) deutlich geringer als die Länge der letzten Windung der zweiten Hälfte der Wicklung, und ihr Widerstand war unterschiedlich. Hinzu kommt, dass die Induktivitäten beider Wicklungshälften nicht gleich sind, da die Formel für die Induktivität einer mehrschichtigen zylindrischen Spule die Durchmesser der unteren und oberen Windungen einschließt und diese unterschiedlich ausfallen für die beiden Wicklungshälften. Ohne den Leser mit umständlichen Berechnungen zu belasten, stellen wir fest, dass bei einem Gesamtwiderstand von 500 Ohm die untere Hälfte der Wicklung einen Widerstand von 200 und die obere Hälfte einen Widerstand von 300 Ohm hat. Ungefähr der gleiche Unterschied ergibt sich für andere parasitäre Parameter dieser Hälften (Streuinduktivität, Windungskapazität der Wicklungen). Selbst eine ungefähre Berechnung führt uns zu einem interessanten Ergebnis. Werden in der Endstufe zwei Trioden mit einem Anodenstrom von jeweils 100 mA bei einer Quellenspannung von 120 V eingesetzt (z. B. 6S19P-Lampen), so ergibt sich durch den Spannungsabfall am konstanten Wirkwiderstand der Wicklungen die Der Spannungsunterschied an den Anoden der beiden Lampen beträgt etwa 10 %. Bei niedrigen Frequenzen, wenn der induktive Widerstand der Wicklungen beginnt, die Last zu überbrücken, führt der Unterschied in der Induktivität der Wicklungshälften zu Asymmetrie und einer Zunahme der Nichtlinearität der leistungsstarken Kaskade. Ähnliche Symmetriebrüche treten auch im Bereich hoher Schallfrequenzen auf. Bei der „klassischen“ Wicklungstechnologie des Transformators und der Gleichheit der Windungszahlen der beiden Hälften der Primärwicklung unterscheiden sich also Widerstand und Induktivität, was natürlich die Möglichkeit ausschließt, weniger nichtlineare Verzerrungen zu erhalten als 1 %. Daraus ergibt sich die Schlussfolgerung: Die Anforderungen an die Auslegung von Transformatoren sind keineswegs überzogen und bei der Herstellung von Transformatoren müssen Anweisungen und Empfehlungen genau befolgt werden.
Das Wickeln jeder der beiden Spulen erfordert in diesem Fall keine besonderen technologischen Methoden und erfolgt auf einer herkömmlichen Wickelmaschine mit Stapler, was es ermöglicht, eine dichte, gewöhnliche Schicht-für-Schicht-Wicklung „Spule zu Spule“ zu erhalten ". Es ist völlig inakzeptabel, Spulen „in großen Mengen“ zu wickeln. Über die Hälfte der Primärwicklung jeder der beiden Spulen werden die Hälfte der Windungen der Sekundärwicklung auf die gleiche Weise gewickelt, und nach dem Zusammenbau des Transformators werden beide Hälften der Primär- und Sekundärwicklung in Reihe geschaltet. Ein solcher Transformator zeichnet sich durch die Symmetrie seiner Wicklungsteile aus und weist unbedeutende äußere Streufelder auf. Es ist zu beachten, dass die Enden der Abschnitte der Primärwicklung an eine Stromquelle und der Anfang an die Anoden der Lampen angeschlossen werden sollten. Parasitäre Verbindungen im Transformator sind minimal. Es ist jedoch durchaus möglich, einen guten Ausgangstransformator auf einem gepanzerten Magnetkern herzustellen, der aus einzelnen W-förmigen Platten zusammengesetzt ist. Allerdings ist seine Herstellung aufwendiger und erfordert zusätzliche Arbeitsgänge. Die erste Schwierigkeit auf diesem Weg hängt mit dem Magnetkreis selbst zusammen. Für Tonfrequenztransformatoren sind Platten mit einer Dicke von maximal 0,35 mm geeignet. Nachdem Sie ein Paket mit der erforderlichen Dicke zusammengestellt haben, sollten Sie mindestens 10 % der zusätzlichen „Reserve“-Platten (und auch Jumper) als Reserve hinzufügen. Alle auf Grat- und Kerbfreiheit geprüften Platten und Brücken müssen beidseitig mit einer dünnen Schicht Nitrolack oder flüssigem Zaponlack aus einer Spritzpistole beschichtet und anschließend gründlich getrocknet werden. Für einen Transformator mit gepanzertem Magnetkreis ist ein geteilter Rahmen erforderlich. Höchstwahrscheinlich wird keines der fertigen Industrieprodukte funktionieren, insbesondere wenn es nicht trennbar ist. Bevor Sie jedoch mit der eigenständigen Herstellung des Rahmens fortfahren, müssen Sie sich mit einer der drei in Abb. gezeigten Wickelmöglichkeiten befassen. 1.
Option „a“ geht von einem Rahmen aus, der durch eine zusätzliche Innenwange über die gesamte Fensterhöhe genau in zwei Hälften geteilt wird. Dabei wird in jedem Abschnitt eine Hälfte der Primärwicklung gewickelt, worauf nach mehreren Lagen Isolierung (Kabelpapier oder Lackgewebe) in jedem Abschnitt genau die Hälfte der Windungen der Sekundärwicklung gelegt werden. Abschnitte der Primär- und Sekundärwicklung sind in Reihe geschaltet. Bei der Variante „b“ ist die Mittelwange in geringerer Höhe ausgeführt – bündig mit den Hälften der Primärwicklung. Nach dem Wickeln werden 2-3 Lagen Isolierung (Kabelpapier) über die gesamte Breite des Rahmens gelegt und von oben, ebenfalls über die gesamte Breite des Rahmens, die gesamte Sekundärwicklung bruchfrei gewickelt. Und schließlich sieht Option „c“ die Unterteilung des Rahmens in drei Abschnitte vor. In den beiden äußersten Abschnitten sind die Hälften der Primärwicklung gewickelt und in der Mitte die gesamte Sekundärwicklung. Elektrisch gesehen sind alle drei Optionen gleichwertig, sodass der Designer eine davon auswählen kann. Um die bei Zweispulenkonstruktionen von Transformatoren erreichten Eigenschaften zu erhalten, sollten die Abschnitte der Primärwicklung in unterschiedliche Richtungen gewickelt werden, dann können die Enden der Abschnitte wie bei der Zweispulenversion an eine Stromquelle angeschlossen werden, und die Anoden der Lampen. Die Platten des Magnetkerns sind durchgehend und ohne Lücke zusammengesetzt, da in Gegentaktschaltungen keine Gleichstromvorspannung vorhanden ist. Es ist wünschenswert, einen fertig montierten Transformator auch zu Hause einer feuchtigkeitsbeständigen Behandlung zu unterziehen. In einer Eisendose oder einem ähnlichen Behälter, in den der gesamte oder mindestens die Hälfte des Ausgangstransformators passt, müssen Sie Kerzenwachs, Paraffin, Stearin oder Industrie-Ceresin gut schmelzen und erwärmen. Der Transformator wird in die Schmelze abgesenkt und dort 2 ... 3 Minuten lang erhitzt. Wenn nur ein Teil des Transformators in die Bank passt, sollten Sie ihn umdrehen und erneut für 2 ... 3 Minuten „kochen“. Der imprägnierte Transformator muss entfernt werden und überschüssiges Wachs abtropfen lassen. Nach dem Abkühlen auf Raumtemperatur können gefrorene Tropfen, sofern sie die Befestigung des Transformators stören, vorsichtig mit einem Holz- oder Kunststoffspatel (jedoch nicht mit einem Stahlmesser!) entfernt werden. Es empfiehlt sich, den fertigen Transformator in einem Metallgehäuse-Schirm zu platzieren, um den Einfluss seiner elektrischen und magnetischen Felder auf Lampen, eine offene Leiterplatte, Regler und Anschlussdrähte auszuschließen; Dadurch werden unkontrollierte parasitäre Rückkopplungen verhindert. Das Aufteilen der Wicklung ist auch bei der Herstellung des Ausgangstransformators eines Single-Ended-Verstärkers (Leistungs- oder Vorstufe) sinnvoll. Bei der Auslegung von Transformatoren sollte man sich an folgenden Punkten orientieren:
Als Beispiel geben wir den Aufbau und die elektrischen Daten des Ausgangstransformators für Verstärker mit E1_-34 (6P27S)-Lampen in einer Push-Pull-Anschlussstufe nach einer ultralinearen Schaltung an. Der gleiche Transformator kann zusammen mit EL-84 (6P14P)-Lampen verwendet werden. Es sollte jedoch sofort darauf hingewiesen werden, dass die genaue Wiederholung der angegebenen Daten mit einer Genauigkeit von einer Windung und die Verwendung der empfohlenen Durchmesser des Wickeldrahts möglicherweise nicht immer gerechtfertigt sind und in einigen Fällen dazu führen können, dass alle Wicklungen beschädigt werden passt nicht in das Rahmenfenster. Der Grund ist einfach: Die von verschiedenen Funkamateuren verwendeten Pakete von Magnetkreisen können teilweise stark in der Qualität des Transformatorstahls variieren, was zu unterschiedlichen Induktivitätswerten bei exakt gleicher Windungszahl der Spulen und damit zu unterschiedlichen Induktivitätswerten führt ein nicht optimaler Modus der Endlampen im Hinblick auf eine unverfälschte Leistungsabgabe. Was das Füllen des Fensters mit Wicklungen betrifft, kann der Unterschied hier noch größer ausfallen, da er von den verwendeten Wicklungsdrähten (PETV-2, PEL, PEV-1, PEV-2 usw.) abhängt Durchmesser für Kupfer (zum Beispiel 0,2 mm) unterschiedlicher Außendurchmesser - 0,215 ... 0,235 mm. Abweichungen sind auch aufgrund der Anzahl der Schichten und der Dicke der Isolierung zwischen Schichten und Wicklungen möglich – anwendbar sind Zigarettenpapier, Kondensatorpapier, Kabelpapier, lackiertes Tuch, beschichtetes Papier und Zeichenpapier. Die Füllung verschlechtert sich mit einer Abnahme der Wicklungsdichte und der Spannungskraft des Drahtes sowie der Vollständigkeit der Füllung jeder Wicklungslage mit Windungen. Und nun zum Aufbau des Ausgangstransformators für einen Leistungsverstärker mit 6P27S-Lampen. Magnetkreis - W-förmiger gepanzerter USh-32 (Stahl 1513, 1514, Plattendicke 0,35 mm), Paketdicke - 40 mm, Querschnitt - 12,8 cm2, Fenstergröße (ohne Berücksichtigung der Wandstärke) - 32x80 mm . Der für die Wicklungen verwendete Nutzquerschnitt beträgt mindestens 21 cm2, die Arbeitsbreite einer Wicklungslage beträgt mindestens 76 mm. Die Wahl des Rahmendesigns (siehe Abb. 1) und der Wickelmethode wird vom Funkamateur selbst bestimmt. Jede Hälfte der Primärwicklung enthält 1200 Windungen aus PEL- oder PEV-Draht mit einem Durchmesser von 0,44 mm. Abzweig zum Anschluss des Schirmgeflechts ab der 500. Windung. Für Hobbyexperimentatoren empfehlen wir jedoch drei Abgriffe: ab der 500., 600. und 700. Umdrehung, um bei der Verstärkeranpassung die optimale Betriebszeit der Endstufe – die maximale Ausgangsleistung bei gegebenem Pegel – auswählen zu können Nichtlinearität (harmonisches Spektrum). Bei diesem Transformator mit dichter Reihenwicklung und der Verwendung eines Rahmens mit zwei Abschnitten (eine Trennwand in der Mitte) passen etwa 75 Windungen in eine Schicht der Primärwicklung, und die gesamte Wicklung erfordert unter Berücksichtigung 16 Reihen Die Dicke und Anzahl der Dämmschichten nimmt etwas weniger als die Hälfte des Fensterquerschnitts ein. Im verbleibenden Teil des Fensters wird eine Sekundärwicklung platziert (eine Hälfte in jedem Abschnitt). Die Primär- und Sekundärwicklung sind durch 2-3 Lagen dickes Kabelpapier getrennt, das komplett durch Zeichenpapierstreifen oder beschichtetes Papier ersetzt werden kann. Papierstreifen für die Zwischendämmung müssen 4 mm breiter als das Innenmaß des Rahmenfensters geschnitten werden und auf beiden Seiten des Bandes alle 2 ... 3 mm Schnitte mit einer Tiefe von 3 ... 5 mm vornehmen, wie abgebildet in Abb. 2. Beim Aufwickeln eines solchen Bandes werden dessen Kanten gebogen, wodurch das Eindringen der äußersten Windungen in die darunter liegenden Schichten vollständig und zuverlässig verhindert wird und die gesamte Breite des Fensters zum Aufwickeln genutzt werden kann.
Die Sekundärwicklung enthält 120 Windungen PEV- oder PEL-Draht mit einem Durchmesser von 1 mm und ist in 8 Teile (Abschnitte) unterteilt. In jeder Fensterhälfte sind 4 Abschnitte mit 15 Windungen gewickelt (insgesamt 60 Windungen). Somit können insgesamt viele Leitungen aus der Spule herauskommen. Um sich nicht darin zu verheddern, müssen Sie vor dem Einwickeln der Rahmenwangen an bestimmten Stellen Löcher für die Kabelleitungen bohren. Jeder von ihnen sollte nummeriert sein und während des Wickelvorgangs auf einem Blatt Papier die Übereinstimmung der Leitungen und Anzapfungen der Wicklungen mit den Nummern der Löcher im Rahmen markieren. Nachdem Sie den gesamten Transformator gewickelt haben, müssen Sie ein Transformatordiagramm auf ein 30 x 70 mm großes Blatt Papier zeichnen und die Nummern der entsprechenden Pins darauf notieren. Dieser Pass muss auf den sichtbaren überstehenden Teil des Rahmens geklebt und von oben mit einem transparenten Klebebandstreifen entsprechender Breite geschützt werden. Diese Informationen können später nützlich sein. Der Dynamikumfang der Wiedergabe ist einer der wichtigsten Indikatoren für jeden hochwertigen Audiopfad. Der Dynamikbereich eines Verstärkers wird hauptsächlich durch das Grundrauschen des Verstärkers selbst bestimmt. Diese Geräusche bestehen aus drei Komponenten:
Um die Welligkeit in den Stromkreisen auf das erforderliche Maß zu reduzieren, werden die Kapazitäten der Oxidkondensatoren der Filter erhöht und eine Drossel in den Netzfilter eingebaut. Darüber hinaus kommen spezielle Aggregate und Komponenten zum Einsatz – ein elektronischer Spannungsstabilisator am Ausgang des Gleichrichters, Drosseln mit Kompensationswicklung oder die Abstimmung des Stromkreises auf Resonanz bei der Welligkeitsfrequenz. Um den Einfluss des zweiten Faktors zu reduzieren, werden für die Eingangsstufe Lampen mit einem minimalen Passwert ihres Eigenrauschens ausgewählt. Um den Glühfaden mit Strom zu versorgen, verwenden Sie Gleichstrom von einem separaten Gleichrichter mit einer auf 6 V reduzierten Ausgangsspannung und erzeugen Sie eine Schutzpotentialdifferenz zwischen der Kathode und dem Glühfaden der Lampen der Vorstufen. Im Zusammenhang mit der letzten Empfehlung betrachten wir eine Methode zur Reduzierung des Hintergrunds mit einer Frequenz von 50 Hz, der im Heiz-Kathoden-Kreis der ersten Lampe auftritt. Eine Elektronenlampe hat immer einen Leckwiderstand Ryt zwischen dem Glühfaden und der Kathode ( Abb. 3a). Aufgrund der positiven Spannung an der Kathode relativ zum gemeinsamen Draht (Chassis), entsprechend der automatischen Vorspannung von +2 V, kann der Heizer-Kathoden-Abschnitt als offene Diode mit einem Innenwiderstand gleich dem Wert Ru betrachtet werden davon liegt im Bereich von Hunderten bis Tausenden von Kiloohm. Nehmen wir diesen Widerstand gleich 470 kOhm (Abb. 3,6 zeigt das Ersatzschaltbild des Glühfaden-Kathoden-Schaltkreises).
Natürlich fließt durch diese Diode entlang des Filamentwicklungskreises - dem Spalt zwischen Heizung und Kathode - dem automatischen Vorspannungswiderstand Strom und die Spannung an der Wicklung (6,3 V) wird durch die Widerstände Rut und im Verhältnis 1000 geteilt: 1. Am Auto-Bias-Widerstand entsteht eine parasitäre Wechselspannung von ca. 0,0063 V. Diese Spannung wird von allen nachfolgenden Stufen verstärkt und erzeugt eine spürbare Hintergrundspannung am Verstärkerausgang. Berücksichtigt man, dass die Empfindlichkeit des UHF üblicherweise 100 ... .200 mV beträgt, dann ist der Nennpegel des Nutzsignals nur zwanzig- bis dreißigmal größer als der Störhintergrund. Die Leitfähigkeit der parasitären Heiz-Kathoden-Diode kann beseitigt werden, indem am Glühfaden ein positives Potential erzeugt wird, dessen Wert die Summe aus Kathodenspannung und Amplitude der Glühfadenspannung übersteigt. Eine der Möglichkeiten für eine solche Verschiebung ist in Abb. dargestellt. 4.
Der Lampenheizkreis ist hier nicht mit dem Chassis verbunden, sondern diesem Stromkreis wird von einem zusätzlichen Spannungsteiler über einen Abstimmwiderstand eine positive Spannung zugeführt, mit der beim Abgleich des Verstärkers ein minimaler Brummpegel erreicht wird. Einem gemeinsamen Gleichrichter kann eine konstante Spannung von +25 ... 30 V entnommen und am unteren Zweig des Teilers, der aus zwei Festwiderständen und einem zusätzlichen Siebkondensator besteht, entnommen werden. Es sei daran erinnert, dass der Pegel dieses Hintergrunds sehr unbedeutend ist, daher sollte er mit einem Röhren-Millivoltmeter bei einer Grenze von nicht mehr als 5 mV und noch besser mit einem Oszilloskop gemessen werden, da der Hintergrund mit einer Frequenz von 50 Hz deutlich sichtbar ist sticht unter anderen Interferenzen und Lärm hervor. Nun zum dritten, wichtigsten Faktor, der den Pegel des eigenen Hintergrunds des Verstärkers beeinflusst. Durch die ordnungsgemäße Installation der Eingangsschaltkreise und Funktionsschaltkreise (Lautstärke, Ton, Balance) wird der Einfluss dieses Faktors auf den Gesamtgeräuschpegel weitgehend eliminiert. Um die Prinzipien einer kompetenten Installation zu verstehen, betrachten Sie Abb. 5 zeigt die Verbindung des Gitterkreises der Lampe mit einem Eingangsstecker in einiger Entfernung von der Lampe. Für den Anschluss zweier beliebiger Knoten des Audiopfads oder Ultraschallfrequenzwandlers gelten nahezu die gleichen Empfehlungen, von denen einer die Signalquelle und der andere die Last ist.
Dies kann ein Mikrofon und eine Verstärkerlampe für die Mikrofonstufe, eine Eingangsbuchse für ein Tonbandgerät und ein Schalter für die Art der Arbeit oder die ersten beiden UHF-Stufen und eine Klangsteuereinheit sein. Im letzteren Fall ist die Signalquelle die Anode der Lampe der ersten Stufe und die Last der Widerstand im Gitterkreis der Lampe der zweiten Stufe, sodass innerhalb dieses Abschnitts keine Verbindungen zum Gehäuse vorhanden sind erlaubt. Mit anderen Worten: Innerhalb des geschlossenen Metallgehäuses der Klangregelbox sollte kein Teil direkt mit dem Chassis oder der Abschirmung verbunden werden, sondern nur mit einer vom Gehäuse isolierten Stromschiene, wie in Abb. 6.
Nun zu den abgeschirmten Drähten selbst. Für einen modernen High-End-Röhrenverstärker ist keine der industriell hergestellten Leitungsarten in „reiner“ Form geeignet. Alle abgeschirmten Drähte lassen sich am besten selbst herstellen – das ist ganz einfach. Auf Abb. In Abb. 7 zeigt, dass im Inneren des Abschirmgeflechts Drähte unterschiedlichen Durchmessers verlegt sind. Dieser Unterschied entspricht dem realen Design. Alle abgeschirmten Drähte sind nach dem Prinzip einer Matroschka-Puppe gefertigt. In einem gewöhnlichen Abschirmgeflecht aus Metall werden zwei Drähte mit unterschiedlichen Durchmessern platziert: Einer ist dünner (Signal) und unbedingt farbig verseilt in PVC- oder Fluorkunststoff-Isolierung mit einem Querschnitt von 0,2 ... 0,35 mm2, der andere ist ebenfalls verseilt, jedoch mit einem Kreuz Querschnitt von mindestens 0,5 mm2 - „kalt“.
Beide Drähte sollten zusammen mit dem Abschirmgeflecht in einem Schlauch aus Polyvinylchlorid (PVC) verlegt werden. Bei der Herstellung eines Verstärkers für die Montage verschiedener Schaltkreise ist es sinnvoll, verschiedenfarbige Isolierdrähte zu verwenden. Die Wahl der Farben selbst kann natürlich je nach den Fähigkeiten des Funkamateurs willkürlich sein, dennoch ist es besser, einige Regeln zu beachten. Daher ist es am besten, alle an einen gemeinsamen Draht angeschlossenen Drähte schwarz und dick zu machen (Querschnitt 0,5 ... 0,75 mm2). Die Drähte der Stromkreise (positive Polarität) vom Gleichrichter sind rot, bei mehreren Gleichrichtern sind sie rot, rosa, orange. Alle Signalleitungen eines der Stereokanäle sind grün und der andere ist blau oder cyan. Die Wendelkreise der Lampen sind weiß oder grau. Bei Stromkreisen von Hilfsgeräten und -systemen kann zwischen Braun, Gelb und dünnem Schwarz oder Weiß unterschieden werden. Eine solche Trennung vereinfacht die Installationsprüfung erheblich und verhindert Verwirrung bei der Verkabelung von Zweikanal-Lautstärke- und Klangreglern (welcher vom linken Kanal, welcher vom rechten Kanal). Um abgeschirmte Verbindungskabel selbst herzustellen, müssen Sie entweder ein separates Metallgeflecht nehmen oder es vom abgeschirmten Draht entfernen und dann zwei isolierte Drähte in das Geflecht einfädeln: einer ist ein dünner „Signal“-Draht, der andere ist ein dicker Nulldraht , und all dies wird zusammen mit dem Geflecht in das Rohr aus PVC mit dem entsprechenden Durchmesser gezogen. Dies kann im Prinzip auf zwei verschiedene Arten erfolgen: Man fertigt jeden einzelnen abgeschirmten Draht in einer vorgegebenen Länge an oder man bereitet sofort 10 ... 15 m Kabel vor und schneidet dann Stücke der gewünschten Länge ab. Die Stifte des Verbindungskabels sind an die entsprechenden Anschlüsse angelötet. Die am häufigsten verwendeten sind „Tulpe“ (RCA), „Buchse“ und „Mini-Buchse“. Bei der Installation von Glühstromkreisen und Netzwerkkabeln in einem Verstärker werden beide Drähte (Sie können dieselbe Farbe verwenden) in ein Geflecht gelegt und das Geflecht zusätzlich mit einem PVC-Schlauch isoliert. Nun zum oben erwähnten „Null“-Bus innerhalb der abgeschirmten Blöcke. Enthält der Block eine Leiterplatte mit Funkelementen, kann eine der gedruckten Bahnen (möglichst breit) die Rolle eines Busses übernehmen. Es ist zu beachten, dass die Eingangs- und Ausgangsimpedanzen von Röhrenverstärkerstufen normalerweise um eine Größenordnung höher sind als die von Transistorverstärkern und in Hunderten von Kiloohm gemessen werden. Daher haben die Eigenkapazitäten abgeschirmter Drähte eine erhebliche Bedeutung Einfluss auf den Frequenzgang von Ultraschallfrequenzen im HF-Bereich. Sie sollten keine modernen dünnen und ultradünnen (Durchmesser 3, 2 und sogar 1,5 mm) „proprietären“ abgeschirmten Drähte verwenden. In jedem Fall sollten geschirmte Verbindungen so kurz wie möglich gehalten werden. In den vorherigen Teilen des Artikels wurden Fragen im Zusammenhang mit Möglichkeiten zur Gewährleistung hoher Qualitätsindikatoren von Röhrenverstärkern behandelt. Diese Anzeigen werden jedoch möglicherweise nicht erkannt, wenn die Signalquellen – Tonbandgerät, Player, Mikrofon – falsch an den Eingang des Verstärkers angeschlossen sind. Der Anschluss externer Signalquellen mit unterschiedlicher Ausgangsimpedanz führt zwangsläufig zu einer Reduzierung des Dynamikbereichs des gesamten Systems durch Störungen und begrenzt zudem die Obergrenze des Frequenzbereichs durch die Nebenschlusswirkung der Kapazität der Anschlussleitungen. Und obwohl es unmöglich ist, diese schädlichen Einflüsse vollständig zu beseitigen, ist es durchaus möglich, sie zu reduzieren, indem man die Signalquelle richtig an den Eingang des Verstärkers anschließt. Diese Frage ist sehr ernst, da es sich um den Anschluss von Kabeln handelt, die verschiedenen externen Einwirkungen ausgesetzt sind, beispielsweise aus einem in der Nähe verlaufenden 220-V-Stromnetz. Darüber hinaus handelt es sich um die Übertragung von Signalen mit sehr niedrigem Pegel (ca. 5). ... 200 mV) und auch von Quellen mit hohem Innenwiderstand (bis zu Hunderten von Kiloohm). Diese beiden Faktoren erfordern den Einsatz besonderer Maßnahmen, um Störungen von außen zu verhindern und die gegenseitige Beeinflussung von Kabeln aus mehreren Quellen auszuschließen. Erschwerend kommt hinzu, dass für unterschiedliche Signalquellen unterschiedliche Lösungen optimal sind, weshalb wir versuchen, für jeden Einzelfall Empfehlungen zu geben. Am anfälligsten für Störungen sind Leitungen von einem piezoelektrischen oder elektromagnetischen Tonabnehmer sowie von einem Mikrofon. Für diese Schaltungen kann eine allgemeine Lösung mit einem dünnen Koaxialkabel mit einem Außendurchmesser von 4 ... 5 mm und einer Kapazität von 70 ... 115 pF pro Meter vorgeschlagen werden, zum Beispiel RK-50-2-13, RK-50-3-13, RK -50-2-21 (ihre alten Namen sind jeweils RK-19, RK-55, RKTF-91) oder RK-75-2-21. Bei einem Stereogerät bilden zwei Kabelstücke der erforderlichen Länge, die in ein gemeinsames Metallgeflecht gelegt werden, ein Kabel mit hoher Störfestigkeit. Es ist auch wünschenswert, das Außengeflecht mit einem PVC-Schlauch zu isolieren. Es ist zulässig, den Schlauch in Teilen von 0,5 ... 1 m Länge auf ein langes Kabel zu stecken. Das Ablöten der Verbindungskabel sollte wie in Abb. gezeigt erfolgen. 7. Für ein Mikrofon, wenn es kein Stereo ist, sind keine zwei separaten Kabel erforderlich, die Verwendung des Kabelgeflechts als zweite Ader ist hier jedoch nicht wünschenswert. Für eine Mikrofonleitung mit einer Länge von mehr als 1 m empfiehlt es sich, ein zweiadriges Kabel mit Abschirmgeflecht zu verwenden, ähnlich dem Haushaltskabel vom Typ KMM. Die Verbindung der beiden Drähte und des Geflechts ist aus der Abbildung ersichtlich. Ein Verbindungskabel für einen Stereo-Tuner, ein Tonbandgerät und einen CD-Player kann auch in einem Bildschirm hergestellt werden. Drei mehrfarbige Adern müssen zu einem gemeinsamen Schirmgeflecht zusammengezogen werden: zwei Signaladern für den linken und rechten Kanal (z. B. grün und blau) und eine dickere (schwarz oder weiß) für die gemeinsame Ader. Das gesamte Kabel muss zusammen mit dem Geflecht mit einem PVC-Schlauch isoliert werden. Das Signal vom Fernseher kann mit einem herkömmlichen Koaxialkabel oder einem abgeschirmten Kabel transportiert werden, dessen Geflecht als Neutralleiter dient, da der Pegel des eigenen Hintergrunds des Fernsehers oft keine Aussage über eine hochwertige Tonwiedergabe zulässt. Dabei ist lediglich zu bedenken, dass das Tonsignal entnommen werden kann, wenn kein entsprechender Anschluss vorhanden ist, sowohl vom Ausgang des UMZCH-Fernsehers als auch von der Last des Frequenzdetektors. Der UMZCH-Ausgang ist in der Regel niederohmig und das Verbindungskabel verursacht keine zusätzlichen Verluste im hochfrequenten Teil des Spektrums. Allerdings hängt der Ausgangspegel vollständig von der Lautstärkeregelung des Fernsehers ab, und wenn kein Telefonanschluss vorhanden ist, ist es nicht möglich, den Ton nur über einen externen Verstärker wiederzugeben. Das Signal am Ausgang des UMZCH-Fernsehers ist in der Regel nicht von hoher Qualität. Es ist besser, die zweite Methode zu verwenden und das Signal direkt vom Ausgang des Frequenzdetektors zu nehmen. In diesem Fall müssen Sie zwar das Fernsehgerät öffnen und dieses Signal an einen zusätzlichen Cinch-Anschluss anschließen, der am Trägerrahmen des Fernsehgeräts oder an einer abnehmbaren Rückwand installiert werden kann, und die Verbindungsleitung an diesen Anschluss anschließen. In diesem Fall muss das Kabel jedoch auch mit zwei Drähten innerhalb des Geflechts abgeschirmt werden. Die Verbindungsleitung vom Rundfunknetz, sofern diese an einen Verstärker angeschlossen werden muss, unterscheidet sich von TVM dadurch, dass beide Leitungen innerhalb der Wohnung gleichwertig sind: Im Stromkreis jeder der beiden Leitungen des Rundfunks sind Ballastwiderstände in Reihe geschaltet Netzwerk. Der Signalverlust kann in diesem Fall völlig vernachlässigt werden, da das Signal in der Leitung viel größer ist als bei anderen Signalquellen. Literatur
Autor: G. Gendin, Moskau
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Das erneute Interesse von Audiophilen und Funkamateuren an Röhrenverstärkern wurde durch ein grundlegend neues Konzept zur Gestaltung von Röhren-Ultraschallfrequenzen gefördert, das sich deutlich von den Prinzipien des Baus „alter“ Verstärker unterscheidet und „alten“ Ideen in gewisser Weise diametral entgegengesetzt ist. Was früher bei der Entwicklung massenhafter Tonwiedergabegeräte für den Haushalt im Vordergrund stand, wird heute allgemein als drittklassiges Gerät beiseite gewischt.
Kommen wir nun zur praktischen Seite und beginnen mit der Wahl des Magnetkreises für die Ausgangstransformatoren. Unter Berücksichtigung der zuvor genannten Merkmale von UMZCH-Gegentakttransformatoren und zur Vereinfachung des Wickelns ist es besser, Magnetkreise mit geteilten Streifenstäben (PL, siehe Foto) zu verwenden. Auf jedem der beiden Stäbe sind zwei identische Rahmen mit zwei identischen Wicklungen (gleiche Leitungen in eine Richtung) mit praktisch gleichen elektrischen Parametern angebracht.
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